Hallo, ich möchte Zellspannungen von LiPo Zellen mit einem A/D Wandler messen. Dazu habe ich den AD628 (http://www.analog.com/static/imported-files/data_sheets/AD628.pdf) eingeplant, welcher höhere Eingangsspannungen als Versorgungsspannung verträgt. Jetzt habe ich einen ersten Testaufbau in dem ich den AD628 aus der Spannung der ersten beiden Zellen versorge, und die Spannung der ersten Zelle am Ausgang erwarte (mit Faktor 1,1). Stattdessen bekomme ich am Ausgang eine Spannung von 7V? Wenn ich den Chip mit 3 Zellen Versorge (rund 12V) bekomme ich auch rund 7V, also ist er nicht ganz in der
Peter D. schrieb im Beitrag #7109668: > Z.B. der INA146 kann +/-100V ab. Hi, bekomme ich dann aber nicht Probleme mit der Genauigkeit? Der INA146 hat nur eine CMRR von 70dB im Worst Case. wenn meine Rechnung stimmt sind das bei 60 V 10^(-70/
Gleichtaktbereich, der bei einigen Modellen auch außerhalb der Versorgungsspannungsgrenzen liegen darf, z.B. TI INA146, INA148, INA149. http://www.ti.com/product/ina146 Für Deine Anwendung sollte eine Versorgung mit +5V eigentlich ausreichen. Ggf. kannst Du ihm ja eine etwas größere Versorgung spendieren, z.B
Seite 5 Wenn du bei kleiner Ucc hohe Gleichtaktspannung hast, sind Instument-OPV eine Lösung: z.B. INA146, INA148 http://www.ti.com/product http://www.ti.com/product/INA146 Gruß Öletronika
und daraus eine neue Schaltung zu zaubern. Ich schwanke momentan noch dazwischen, das ganze mit INA126 Instrumentationsverstärker und einer LowSide Stromquelle auf zu bauen. Das ganze als Brückenschaltung mit HighSide Stromquelle, INA Verstärkern und auf einer GND bezogenem PT100 Leitung. Oder
Widerständen reagiert wie mache meinen. Besser ist aber schon die letzte Schaltung von MaWin / Ina: Das grobe von Mawin, die Filter und Stromquelle von Ina.
Das sind meistens speziell ausgelegte Differenzverstärker, schau dir mal den INA146 von TI an. Das Datenblatt behauptet, dass er -25 bis +19V an den Eingängen verträgt bei +5V Versorgung. http://www.ti.com/lit/gpn/ina146 EDIT Da liegt wohl ein Missverständnis vor, mein
Brücke (statt 100 + 4700 vielleicht 82 + 50 +4700)? Ach ja, der Atmega läuft mit etwas über 5V und der INA mit 24V. Bin über jede Hilfe dankbar! MfG Dominik Vielhaber
Masse legen, einen in die Brücke, der letze Anschluss ist dann zum Abgriff der Brückenspannung für den Ina - oder? Gruß Dominik
Messung durchführen kann - idealerweise mit I2C Interface? Nein. Aber Instrumentstation-OpAmps, wie INA117 Herbert H. schrieb im Beitrag #6962012: > Jede Zelle hat 3,2V Merkwürdig. Üblich sind 4.2V, wenn sie voll sind, also 68V zusammen. Bei 3.2 eher leer. LTC1043 kann das bis 18V, nützt also
Einen ersten Ansatz liefert die Applikationsschaltung SBOA097B von Texas Instruments, die mit dem INA146 Operationsverstärker aufgebaut ist. Statt nun 15 dieser Schaltungen aufzubauen, um die Spannung der 16 in Reihe geschalteten Zellen zu messen, würde ich nur eine aufbauen und diese mit Reedrelais
dass da nichts ist um den Strom zu begrenzen. Mit R2 fließt vom Gate ein Strom von 12V/82 Ohm = 146mA ab, was mit einer Gateladung von max. 142nC eine Zeit von etwas unter einer us macht. (142*10^-9 nC/ 0,146A = 970 ns) Die 1 us war von mir willkürlich gewählt. Um die Impedanz meines galvanischen
Geschwindigkeit und Belastung der Widerstände. Rs ist ein Shunt, über den ich, (plus Amplifier INA240A4) den Strom bekomme, der durch die Last fließt. https://www.ti.com/lit/ds/symlink/ina240.pdf?HQS=dis-mous-null-mousermode-dsf-pf-null-wwe&ts=1611424337731&ref_url=https%253A%252F%252Fwww.mouser.de
an wie oft man messen will... spontan fällt mir hier ein Hochspannungssubtrahierer ein wie der INA146 oder AD628; diese sind zwar für weniger Spannung ausgelegt aber im Datenblatt ist ihr innerer Aufbau. Problem bei dieser Variante sind allerdings die Offsetspannungen an den Eingängen, wie bei allen
Hochspannungen zu legen und ein 2. Relais um beide Kontakte des kondensators auf die Messeite zu schalten. Ina hat wahrscheinlich wie ich erst mal daran gedacht daß du pro Kondensatoranschluß ein einmal um Relais benutzen willst, was natürlich Blödsinn wäre. Aber die Kondensatoridee hat wirklich Charme :-)
. Der hat allerdings nur eine Auflösung von 10 Bit (1024), d.h. ich können bei einem 150 A Bereich 146mA Schritte auflösen. Würde das reichen um einen einigermassen aktuellen Ladezustand zu ermitteln? Normalerweise werden Ströme zwischen 1-15A entnommen, oder solle man da doch noch etwas höher auflösen
den Pt100 in einer Wheatstonebrücke verschalten und dann einen instrumentverstärker dran hängen. z.B INA-Reihe. Wenn du es besonders genau haben willst musst du eine 4-leiterschaltung nehmen um den Spannungsabfall über die Leitung herauszurechnen.
0.2700 123.2400 80.0000 0.3100 130.9000 100.0000 0.3500 138.5100 120.0000 0.3900 146.0700 140.0000 0.4300 153.5800 160.0000 0.4700 161.0500 180.0000 0.5100 168.4800 Die erste Spalte ist die Temperatur, die zweite die Temeraturdifferenz und die dritte der Widerstand
Fehler im Datenblatt sein -> Pufferverstärker dazwischen (Differenzverstärker mit Verstärkung <1 (z.B. INA146 mit 200k Re)) und damit auf die Box. Die Angabe von Toleranzen und geforderter Genauigkeit wäre aber recht hilfreich. Bleibt die Frequenz konstant ? Bei 48kHz Abtastfrequenz wird es sonst recht knapp
welcher Potenzialdifferenz sprechen wir denn? Muss es unbedingt analog sein? Mir würde auf Anhieb ein INA219 oder Derivat einfallen plus ein ISO1540 (isoliert mindestens 250V RMS nach CQC). Die Recom RxxP2xx Series sind ebenfalls für dauerhafte 250 VAC RMS Isolation spezifiziert.
unbedingt analog sein? Ja. Marek N. schrieb im Beitrag #8021991: > Mir würde auf Anhieb ein INA219 oder Derivat einfallen plus ein ISO1540 > Die Recom RxxP2xx Sowas ist hier bitte nicht das Thema!
0 0 - 3 0 1 . 2 9 68K 1 . 1 N CAPACITOR G EUROPE 1/2P1.0K 1P33K 4 1 4 R P 1 K 1 7 W W S s38 C3906KT146(R,S) C3906KT146(R,S) 1 P 1 2 3 1 8 1 . R1183 REMARKS PARTS NAME L SINGAPORE 2 C 0 6 1 P R R 4 H H E H E E E E 9 4 3 3 0 R 1 _ L R _ _ _ _ E SOUTH EUROPE 0 5 0 K 6 1 2 6 0 C _ R L E E NO MARK ELECTROLYTIC
M. K. schrieb im Beitrag #5184071: > Ich werde mal die Variante mit dem INA122/INA126 entsprechend zeichnen > (Schaltplan sieht noch wie Kraut und Rüben Salat aus) und dann hier > reinstellen. So, hab mal ein wenig umgezeichnet. Eckdaten meines LNGs (in diesem Bereich
Lurchi schrieb im Beitrag #5185898: > Der INA126 ist auch recht langsame - ggf. eine der Ursachen für die > langsame Reaktion. Aus meiner Erfahrung mit dem LM324 kann ich dir sagen: Der INA126 *ist* die Ursache für das 200 us Delay. Übrigens
Diameter Resistance Surface Load Surface Load Surface Load Surface Load Surface Load in mm in Ω/m I inA in W/cm² I inA in W/cm² I in in W/cm² I inA in W/cm² I inA in W/cm² 0,020 1560 0,0270 1,82 0,0342 2,92 0,0410 4,20 0,0479 5,69 0,0724 13,0 0,022 1290 0,0305 1,75 0,0381 2,74 0,0450 3,82 0,0534 5,31
MAX3079E: < 1.5 mA unterminiert 4x LDO MIC5236: < 0.12 mA 3x Referenz REF3433: < 0.3 mA OP INA186A1Q: ca. 0.2 mA was-ich-noch-vergaß: ?[/pre] So ein krasser Fall von Kleinvieh macht Mist :( Das meiste ist zwar einzeln abschaltbar und zwecks Tiefentladeschutz kann alles abgeschaltet werden
======================================================================== +51.75.67.47 242.233.146.16 3 u 31 256 377 13.4627 -0.2261 3.0859 *NMEA(0) .GPS. 1 l 6 16 377 0.0000 1.2928 1.7068[/pre] > Mit etwas Software kann man die Quartzabweichung bestimmen
zum Teil krasse Unterschiede im Messergebnis. Der größte Unterschied ist beim Elko, 100µ Selftest, 146µ Auto Transistor Selftest B=204 Uf =763, Auto B=188 Uf=562 Habe ich da was überlesen? An der Schaltung ist zwischen den Tests nicht geändert worden. Nur über ISP die jeweils andere Version eingespielt
Teil krasse Unterschiede > im Messergebnis. > Der größte Unterschied ist beim Elko, 100µ Selftest, 146µ Auto > Transistor Selftest B=204 Uf =763, Auto B=188 Uf=562 > Habe ich da was überlesen? > An der Schaltung ist zwischen den Tests nicht geändert worden. Nur über > ISP die jeweils andere Version
1 5 VSS PDIP, SOIC, TSSOP VDD 2 + - V IN + V + V – VOUTA 1 14 VOUTD IN 3 4 IN A D MCP6001 V OUT V INA 2 - + + - 13 VIND MCP6001U V + 12 V + - INA 3 IND SOT-23-5 VDD 4 11 VSS V SS VIN 1 + 5 VDD V INB 5 10 VINC V SS 2 - V INB 6 B+ C - 9 VINC R1 VIN 3 4 VOUT V V R 2 OUTB 7 8 OUTC R 1 Gain = 1 + -- V R
aber die Solarzellen bringen tatsächlich die versprochene Leistung. Heute gegen 12 Uhr gemessen: 146mA, und wir haben erst Ende April. Da ich sie dringend brauchte, hatte ich sie zusätzlich noch bei einem anderen Shop mit 6-Tage Lieferung bestellt (fast doppelt so teuer). Wäre aber gar nicht nötig
die Solarzellen bringen tatsächlich die versprochene Leistung. > > Heute gegen 12 Uhr gemessen: 146mA, und wir haben erst Ende April. Es ist oft die Zeit der höchsten PV-Erträge in DE pro Wp. Natürlich immer von vielen individuellen und regionalen Parametern abhängig. Noch sollen aktuell viele
angebote nen Frequenzsynthesizerbaustein S 187 bietetSiemens jetztden neuen CMOS- PLL-Baustein TBB 146an. Der TBB 146 unterscheidet sich vom S 187 durch dieunterschiedlicheEinste lung der FrequenzteilerBeim S 187 er folgdiese Einstellunparalleüber 16Ein gänge. Der TBB 146 kann über einen programmiertuswerden
1 1 R R R110 R111 C VRF_2.7V V R_1.8V C137 VRF_2.7V C140 L115 C142 C141 3 4 VRF_2.7V C C144 C145 C146 C147 C148 C149 C150 C151 C152 C153 C154 D A G J J E B G J B E B B F J K K K J X X X X O X X G X O B A O G X O B O O _ _ _ _ C _ _ D _ V X L X D _ X X V C P P 2 2 _ P P P 1 R _ 2 _ O 1 _ _ T _ D D D
Specification Version 3.01 c Power on n ModeOperation CS ("0")ted Id(idle)te CMD0 from all states except (ina) card doesn'tIt is mandatory for the host compliant CMD8 to send CMo8 before ACMD41.00 host omitted voltage range ACMD41 State(ina) t (Non valid command) Re(ready)te c Start MultiMediaCard CMD11 card
Periodic Rectangular Pulse T = P ×Z = 100×0.04 = 4°C j −mb thj −mb Whenconsidering thejunctiontemperature ina device,the The value for Z th j-mb taken from the δ=0 curve shown in following formula is used: Fig. 12.Theabovecalculationshowsthatthepeak junction temperature will be 4˚C above the mounting base Tj
Periodic Rectangular Pulse T = P ×Z = 100×0.04 = 4°C j −mb thj −mb Whenconsidering thejunctiontemperature ina device,the The value for Z th j-mb taken from the δ=0 curve shown in following formula is used: Fig. 12.Theabovecalculationshowsthatthepeak junction temperature will be 4˚C above the mounting base Tj
on page 73. JEDEC Standard No. JESD84-B42 Page 25 Power on Idle State CMD0 from all states except (ina) (idle) card is busy or Inactive host omitted voltage range CMD1 State (ina) CMD15 non-compatible voltage range cards, or if host cannot use Sector Access Mode Ready State in cards > 2GB card looses
arespecifiedwithEIAtemperaturecharacteristiccodesof voltageacrossitsterminalsduetomechanicalstress.Ina Z5U,Y5V,X5RandX7R.TheZ5UandY5Vdielectricsare ceramiccapacitorthestresscanbeinducedbyvibrations goodforprovidinghighcapacitancesinasmallpackage, in the systemor thermal transients. 20 40 BOTH CAPACITORS
ATF-55143 LowNoiseEnhancementModePseudomorphicHEMT inaSurfaceMountPlasticPackage DataSheet Description Features High linearity performance AvagoTechnologies’ATF-55143 is a high dynamic range, [1] very low noise, single supply E-PHEMT housed in a Single
4871, which is not • FAG Kugelfischer AG & Co KG (Germany) added to the values in these tabels. • INA Schäffler KG (Germany) Sound pressure MG model D Motors Phases Power Type designation Sound pressure Sound pressure level dB(A) level dB(A) 3 1.5 MG90SB2-D1 56.0 62.0 These manufacturers all comply
outstanding performance that surpasses any other SBC in its class. This compact unit is only 203 x 146 mm (8" x 5.75"). It offers all the functions of a single board industrial computer, but still fits in the space of a 5.25" floppy drive. On-board features include four serial ports (three RS-232, one
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