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Schaltplan und Simulationsergebnis eines Zweiklanghorns
R2 4.7k R3 10k R4 15k R5 10k R6 2.2k R8 22k C1 125uF C3 0.1uF C5 0.22uF Q1 2N3904 BF194 Q2 2N3904 BC148 Lautsprecher RJ11 150 Ausgang Simulation Out C2 125uF C4 0.1uF C6 22nF R7 1k R9 470 R10 47k Q3 2N3904 B2 VAS V=0.1*V(Out) .tran 0 22s 2us startup .wave .zweiklanghorn.wav 16 32000 V(syn) mit .save
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Schaltplan mit Optokoppler und Transistorstufe
V1 3.3 C10 R1 1k R13 560 BC556B Q3 R15 2k4 OUT U1 PULSE(0 10 1u 100n 25u 50u 20) R2 1k V2 CNY17-3 R3 100k R14 4k7 .tran 0 1m 1u 100n
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Handgezeichneter Schaltplan mit Transistoren und Widerständen
2L => 3L 12V or 12V gm. 560R 560R 330R 10k 4k7 100k 100k 100k BC237B BC237B BC338-25 3x
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LTspice Simulation Schaltplan und Diagramm
Poti 1k .tran 100m .param k 0 0.1 1.65V = 50mA V+ D2 1n4148 D1 1n4148 R3 33 V U1 TI872 R6 BC557C Q1 R5 1k R4 100 R1a {1*k*1+u} R1b {1*(1-k)+1u} 12k R1 560 .meas TRAN AVG I(R4) FROM 0 TO 100m V1 24 Istwert [mA] Abweichung [uA] Sollwert [mA] error list
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12V 2A per Raspberry Pi (3,3V) schalten
niemals selbst verwendet wurden. Für diese Simpelaufgabe braucht es nichs besonderes. > IRF4905, BC547 usw. aber schon, sogar IRF3708 hätte ich.. Ich habe weder IRF4905 noch BC547, aber NDP6020P (obsolet) und BC238. Der Vorteil dieser Standardschaltungen ist ja, dass man in der Teilewahl flexibel
Manfred P. schrieb im Beitrag #7810924: > Jörg R. schrieb: >> IRF4905, BC547 usw. aber schon, sogar IRF3708 hätte ich.. > > Ich habe weder IRF4905 noch BC547, aber NDP6020P (obsolet) und BC238. > Der Vorteil dieser Standardschaltungen ist ja, dass man in der Teilewahl
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Schaltplan mit Transistor, LED und Batterie
+5V,D1 1N4007,R1 560,Q1 BC337-25,R2 1k8,R3 150,D2 LED,B2 BATTERY_2,0V (GND)
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Schaltplan eines Zähl-Flipflops
UB = +12 V R1 560 Ω R4 560 Ω a a R2 6,8 kΩ R3 6,8 kΩ T1 T2 R5 5,6 kΩ R8 5,6 kΩ D1 D2 C1 470 pF C2 470 pF R6 6,8 kΩ R7 6,8 kΩ D1, D2 = Siliziumdioden T1, T2 = BC107 B Bild 7.52: Zähl-Flipflop Z-FF.
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Schaltplan einer dynamisch gesteuerten Kippstufe
UB = +12V R4 560Ω R2 6,8kΩ R3 6,8kΩ T1 BC107B T2 BC107B R9 6,8kΩ R5 5,6kΩ R8 5,6kΩ R10 6,8kΩ D1 D2 D3 D4 D5 D6 Siliziumdiode C1 470 pF C2 470 pF R6 6,8kΩ R7 6,8kΩ e1 e2 e3 e4 e5 e6 e7 Bild 7.56: Dynamisch gesteuerte
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FlipFlop mit Ge-Transistoren
ja eigentlich Q und /Q des FlipFlop. Die 12k Widerstände werden benötigt, damit sich die beiden 560pF Kondensatoren auch wieder umladen lassen. Durch die Diode alleine könnten sie sich nur in eine Richtung immer weiter aufladen, bis sie randvoll sind, ab da gäbe es dann kein Zurück mehr.
genommen. Das ist die einzigste der sieben Teilplatinen, wo ein Silizium-Transistor verbaut ist. Ein ITT BC170A. Evtl. könnte die Platine ein Signalwandler PNP auf NPN sein. - "TR0a" und "TR0a_Layout" (siehe Abb. als Anlage). Noch nicht näher in Augenschein genommen. Wenn ich die aufgenommenen Schaltungen
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Schaltplan mit Optokoppler und Transistoren
V2 R5 10k R3 100k BC557B Q2 U1 VCC V1 5 NSPW500BS D1 R1 1k Q1 BC547B V4 S1 OUTen V3 PULSE(0 5 1 1u 1 2 2) R4 100k R2 560 PULSE(0 1 2 1u 2 4 1) PULSE(0 5 0.9 1u 1 4) .model OUTen SW(Ron=1 Roff=1mega vt=0.5 Vh=-0.4) .tran
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ESP32 Eingang 12V-24V
Wenn Potenzialtrennung nicht nötig ist: Spannungsteiler + Transistor. Das ist die einfachste Idee, BC_irgendwas mit 10k an der Basis. Dem ist es egal, ob er nun 1 oder 3 mA Basisstrom bekommt. Vielleicht noch eine Z-Diode davor, damit er nicht schon bei 1 Volt schaltet. Philipp K. schrieb im Beitrag
I-konst Quelle greifen. Der Vorteil ist natürlich der konstante Strom, aber wenn man für R1 einen 560 Ohm Widerstand einsetzen will, um auf 2mA zu kommen, dann kann es sein, dass der LM317 anfängt zu schwingen. Nicht umsonst werden 240 Ohm empfohlen. Es sei denn man will tatsächlich verschwenderische
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Schaltplan einer Schaltung mit ICL7665CPA
PAD4 PAD1, PAD2, +2,5V, BC807-40, I ~ 0,8A, 4,5, R4, 40, LED1, R5, 47k, T1, D1, IC1, 1, OUT1, OUT2, 7, 2, HYST1, HYST2, 5, 3, SET1, SET2, 6, 8, V+, 4, GND, ICL7665CPA, +3V3, 100nF, C1, R1, 560k, 1M, R2, R3, 77k, JP2, D2, 3, 2,
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Schaltplan eines Tuner-PCB
TUNER PCB L 2,7 mF R REST SCL SDA RDS VCC GND 1 2 3 4 5 6 7 8 CON01 Q504 BC847 R537 470 GND C540 123 GND Q503 BC847 R536 470 GND C539 123 GND R535 560 R532 100K R534 560 R531 100K C538 1U C537 1U U1 SI430 NC GP13 IO12 IO11 IO10 IO9 VCC RST GND GND VOUT R521 100U C206 GND TUNER
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Schaltplan mit ATtiny13A-P Mikrocontroller
OUT Q1 BC547C R1 560 GND +5V C1 100p C2 1n0 GND C3 2n2 GND R2 R3 22k R4 3k3 R5 3k3 R6 3k3 R7 3k3 R8 3k3 R9 3k3 R10 3k3 R11 3k3 R13 3k3 R14 3k3 R15 3k3 R16 3k3 IC1 Housings_DIP:DIP-8_W7.62mm_LongPads PBO(MOSI/AIN0
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Schaltplan eines Tuner-PCB
TUNER PCB L R REST SCL SDA RDS VCC GND CON01 Q504 BC847 Q503 BC847 C540 123 R535 560 R532 100K C539 GND C538 1U R534 560 R537 1U R531 100K 470 R536 470 U1 SI430 FM-ANT D3 1N4148 D4 1N4148 C1 102 C3 474 AM COIL AM ANT 10K R'4 C18 GND C206 100U TUNER MOULE
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Tischdrehmaschine für Elektronik Werkstatt
3DRecentlyViewedItemsV2SignedOut%26brand%3DUniversal&_trksid=p4375194.c101800.m5481&_trkparms=parentrq%3Ad5b9a3011910ad5b674bc0adffffebfe%7Cpageci%3Ab6feef62-6e7e-11ef-8ac2-2ee88644eb77%7Ciid%3A1%7Cvlpname%3Avlp_homepage Grüsse aus Berlin PSblnkd
spannzangenfutter/5c-spannzangen-satz.html Dazu käme dann noch das benötigte Futter für aufgerufene 560,- Taler... Braucht man aber ziemlich zuletzt, fürs Hobby. Man kann das Werkstück meist auch mit der Messuhr im Dreibackenfutter ausrichten wenn erforderlich. > Vielleicht willst du mal zwei Drehstähle
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Netzteil EA-PS 7150-04A brummt - Fehler?
K 39k 0,25 5 785 210 R46 M 47R 1,0 5 307 227 R47 M 47R 1,0 5 308 244 R48 K 560k 0,25 5 838 210 R49 K 10k 0,25 5 813 525 R50 Trimmer 250R Udsmax 860 521 R51 ? R52 K 56k 0,25 5 827 455 R53 K 560k 0,25 5 R54 K 270k 0,25 5 R55 K 10k 0,25
454 V53 IC Typ 258 LM258 2fach-Opamp 860 193 Lüftersteuerung, Temperatursensor V54 Tnpn BC547 730 128 Lüftersteuerung V55 Tnpn BC547 732 202 Übertemperatur-Abschaltung des Vorreglers V56 D 1N4004 470 235 V57 D 1N4004 470 252 V58 D 1N4148 693 126
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Suche Shops, die WIMA-Kondensatoren mit hohen Toleranzen (10% besser 20%) verkaufen
neu kaufbare Folien- Kondensatoren mit Simon schrieb im Beitrag #7704973: > 120pF, 390pF oder 560pF, nur halt vielleicht nicht von WIMA (https://midnorthcoastcomponents.com/product/15pc-2a561j-560pf-0-56nf-0-00056uf-100v-5-mylar-green-poly-pet-capacitors-p3-7/ sind eh besser), zudem ist es idiotisch
Muss es denn unbedingt WIMA sein? Von Kemet oder Vishay (= BC Components = Philips) gibt es MKP als E24 sogar bei Mouser.
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HiFi Alternative für BC237, BC107 gesucht
alles auf BC550/560 um bestückt, und keinen klanglichen Unterschied feststellen können. Gibt es noch andere Typen, die man hier verbauen könnte und welche dann auch "höherwertiger" oder "besser" in irgendeiner Eigenschaft
Die B77 benutzt im Kopfverstärker je 2 Stück BC109C und in der Mikrofonvorstufe je einen BC560C.
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Handgezeichneter Schaltplan einer AM-Endstufe
175 MHz - Endstufe für AM (1) B - Betrieb +12V 50 130 560 100n Alle Spulen: Cu. Ag-Draht Ø 1mm auf Ø 4mm Spulenkörper E 0,05 - 0,5 watt 47p 47 1n 10p 47p BC 327-25 MRF 237 47p 10p 47p A 2 watt
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Schaltplan eines Boost-Konverters
270µH, 200mA, D4, C5V1, R4, 2k2, T2, R3, 100, C2, 10n, D1, +5V, BAT43, 10mA, C1, 10µ, R2, 100, T1, BC 560, C4, 100n, R5, 1k, R1, 1k, BC 550, C3, 1µ, D2, 2X BAT43, -5V, 0mA5, D2, 0, 0, Bild 8. Boost-Konverter von 1,2 V auf 5 V
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Schaltplan eines Netzteils
GR2 236 2W, R13 270, K1, R14 6,8k, GR1 1N4007, R18 10k, C11 1uF, R20 100k, BC557, TS2, GR3, R21, C14 2,5n, L2, GR4 25A/600V, L1, C15 0,047u, R24 100, FP/0411, TY1, R15 100, R16 560, R17 470k, R19 Abgl., C13 0,047u, C16 0,22u, C18 0,22u, R22 100, FP/0411, R23 0,05, L7, C17 2,5n
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Schaltplan einer Transistorbeschaltung
12V, R71 110k, R73 3k, PAM IN, T71 BC847, C71 0,1uF, POT_S, R72 19,6k, R74 560, R75 560, C72 6uF, GND
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Erfahrungen mit resonanter LOOP Empfangsantenne?
einer "klassischen" (auch kapazitätsarmen) Rahmenantenne mit 170uH und einem Drehko von ca. 30pF bis 560pF (so auch noch gut erhältlich) den ganzen MW Bereich abstimmen.
in den Kreis, was die Frequenzvariation senkt. Es hat sich gezeigt, dass diese ausreicht, um das MW BC Band mit 1 x umschalten vollständig zu überstreichen. Das habe ich gehofft, war mir aber keineswegs sicher. Die Eingangsstufe des Empfängers muss jetzt auch noch an die grössere Effektivität der
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Schaltplan einer analogen Schaltung
20Meg C16 10n R4 4.7k C4 3.3n R5 3.3Meg C5 3.3n R6 47k R7 330n C7 10n R8 47k R12 1.3Meg C10 220n R9 560k R10 139 C9 220n R11 750k C12 220n R13 3.3n R14 7.1k R15 9.5k R16 188k R17 2k R18 10k R19 30k R20 1.6k R21 22k R22 100n R23 100 R24 22k R25 100k R26 4.7k R27 50 C13 22uF C14 100n C15 82n C1 3.3n D1 1N4148 D2 1N4148 D3 1N4007 D4 1N4007 D5 1N4007 A1 A2 A3 A5 Q1 BC547 LX22-PW14 LX22-PW14 .ac dec 100 2 100
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Schaltplan eines Sinusoszillators
sup1 +5V R11 47k C7 1µ R1 2k2 R7 100k Q2 BC547C C8 1µ bf1 C6 1µ ef1 R6 1k R12 100 C5 outF1L R10 120k Q1 BC547C out1 R9 330k b1 D2 1N4148 D1 1N4148 R2 560k C1 1µ R3 2k2 C2 330n R4 2k2 C3 330n R5 2k2 C4 330n C10 390µ C9 100n Phasenschieber Sinusoszillator
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Schaltplan eines Sinusoszillators mit nichtlinearer Gegenkopplung
sup1 R11 47k C7 1µ R1 R7 100k Q2 BC547C R5 2k2 C4 330n R4 2k2 C3 330n R3 2k2 C2 330n C1 1µ R2 560k D1 1N4148 D2 1N4148 R9 330k out1 Q1 BC547C bf1 C8 1µ ef1 C6 1µ R10 120k R6 1k C5 1µ R12 100 OutF1 OutF1L oe6jbg Phasenschieber Sinusoszillator
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Schaltplan eines Impulsaufbereitungsteils
C1 22n IC 1 ZN 409 CE 14 12 13 11 10 4 1 2 3 6 7 8 C4 100n C5 10n R2 1k R4 100k R3 4k7 3 0 R6 390R BC 557 R5 560R R23 10k C7 1µF R8 27k C6 1µF IC 2 LM 393 6 5 2 1 3 C9 220µ R9 120k R13 8k2 R14 47k R11 270k R10 470k C8 1n R12 47k 7 8 9 15 17 11 14 4 5 IC 3 7805 Ein 6 Aus C10 220n R15 siehe Text C11 1µ
