Shunt mit zwei Spannugnsteiler auf + 150V, bezogen auf Masse, reduzieren ( etwa 3:1 ) und dann einen INA117 http://www.ti.com/product/ina117 o.ae nehmen. Dann hast du Massebezug. Braucht auch keine Hilfsspannung ausser der Versorgung des INA117. Zwar reduzierst du durch die Spannungsteiler auch die "Aufloesung" deiner Strommessung um den Teilerfaktor, aber mit einem INA117 o.ae. bist du trotzdem noch genau genug. Es gibt auch noch IN117 Alternativen: http://www.analog.com/en/products/amplifiers/specialty-amplifiers/difference-amplifiers/ad629.html#product-overview
value greater than what is required to calculate the result. The minimum CalcTime is equivalent to 180 CPU cycles and must be expressed in terms of the DataClock. You can also increase the CalcTime beyond the minimum to optimize the sample rate. Document Number: 001-13254 Rev. *J Page 4 of 25 7- to 13
reference gain error 3.0 -- % FSR Excluding reference gain error2 0.1 -- % FSR Operating current Low power 180 --- uA Med power 840 --- uA High power 3450 --- uA Data clock --- 0.032 to 8.0 MHz Input to digital blocks and analog column clock Document Number: 001-13251 Rev. *K Page 6 of 24 Incremental ADC Table
input range of these channels is determined by the RANGE pin.The signal 62, 64 on this pin should be 180° out of phase with the correspondingVx+ pin. 42 REF REFIN/ Reference Input/ Reference Output.The on-chip reference of 2.5V is available on this pin for external REFOUT use if the REF SELECT pin is set
Hallo, da hast du die falsche Anschlussbelegung erwischt. Das ist die für den INA196/7/8, die für den INA193 ist im Datenblatt auf der linken Seite ("Pinout #1"), siehe Bild. Grüße, Mario
Das ist doch nur um 180° gedreht bei mir ?!? Also genau die die du gepostet hast.
Reichen da nicht die Servomotoren die im Modellbau verwendet werden Nein, Modellbauservos können etwa 180°, Du brauchst aber 360° oder um 12:30 ist der Tag zuende.
Verstärker (OP-Amps) auskommt. Hm ich dachte da an current sense IC: http://www.ti.com/product/ina193 MfG,
........................................................................9 FIGURE 6-1 :SSD1306TR1 P INA SSIGNMENT .................................................................................................................11 FIGURE 7-1 IN DESCRIPTION...............................................
dürfte der richtige Weg zum maximal Erreichbaren sein. Aber im Vergleich zum Eigenrauschen des 180 mOhm-Bändchens von 0,05 nV(Sqr(Hz) ist selbst so ein VV geradezu absurd. Wirklich rauscharm wird es nur mit Trafo, und dann tut es auch ein guter Op-Amp oder ein INA103.
Erreichbaren sein. Ich schau mir die Seite gleich an, danke! >Aber im Vergleich zum Eigenrauschen des 180 mOhm-Bändchens von 0,05 >nV(Sqr(Hz) ist selbst so ein VV geradezu absurd. Wirklich rauscharm wird >es nur mit Trafo, und dann tut es auch ein guter Op-Amp oder ein INA103. Ist nicht im Bezug
Hallo Paul, > Gibt es irgendwo eine Gegenüberstellung von wichtigen Kenndaten? Ina Schaeffler hat ein schönes technisches Taschenbuch dazu. Ich weiss aber nicht ob das frei erhältlich ist. Wir haben das damals am Institut über unseren Kontakt zu Ina bekommen, sonst wird das wohl über
. Als Schrittmotoren kommen Nema23 Motoren mit 2,5V 2,8A und einer Holding torque von 13 kg-cm (180 oz-in) zu Einsatz. Betrieben werden die Motoren mit dem TB6560 Stepperdriver. Als Spannungsquelle dient ein Ringkerntrafo mit 2 x 36V und 2 x 4,44A Parallel auf 36V 8,88A beschaltet. Zusätzlich vier
Ich werfe den INA159 in die Runde. Davor Puffer wie den OPA277 oder HV Zero-drift OP.
Änderung sind ja schon 8ppm/K und alleine da ist diese Kombi ja > mist. Werde wohl doch einen INA159 oder so nehmen. @Thomas: Ok, mache ich. Geht aber erst heute Abend.
einen konstanten Ausgangs-Pegel ueber den gesamten Bereich. Als naechstes werde ich mir nun einen INA155 Balun zusammenfrickeln.
draus macht. Wichtig für das Großsignalverhalten ist die Slew-Rate, die beim 833 7V/µs und beim INA nahezu gleiche 6,5V/µs beträgt. Bei 620kHz sind damit gut 10Veff möglich.
input range of these channels is determined by the RANGE pin.The signal 62, 64 on this pin should be 180° out of phase with the correspondingVx+ pin. 42 REF REFIN/ Reference Input/ Reference Output.The on-chip reference of 2.5V is available on this pin for external REFOUT use if the REF SELECT pin is set
falling again due to the high frequency pole (not modeled or shown in figure). The phase will be below -180° at the crossover frequency which means there is no phase margin (180° + phase at crossover frequency) causing system instability. Even if the output pole is below the RHP zero, the phase will still reach -180° before the crossover frequency in most cases yielding instability. LM3421/23 LED R High-Side HSP HSP Sense Amplifier CFS V RSNS SNS RHSN HSN RFS sets P3 RCSH Error Amplifier CSH To PWM 1.24V RO Comparator
beim Abbremsen einer bewegten Masse. Im speziellen ist ein Gerät mit bis zu vier Servomotoren der 180W-Klasse geplant. Jeder Servomotor wird über eine eigene Platine mit µC und Servo-Driver angesteuert. Alle Platinen werden von einem zentralen 48V-Netzteil mit Strom für die Motoren versorgt (sowie einem
Platine zurückfließen kann. Abhilfe sehe ich da in der Verwendung einer High-Side-Shunt-Messung mit dem INA168 und wenn nicht ists auch egal, ein bisschen Senke spielen kann das Netzteil auch…).
kHz Frequency range for synchronization 2200 2400 2600 kHz SW Average switch current limit VIN= V INA= 3.6 V, A = 25°C 900 1000 1100 mA High side switch on resistance V = V = 3.6 V 200 mΩ IN INA Low side switch on resistance VIN= V INA= 3.6 V 200 mΩ Maximum line regulation 0.5% Maximum load regulation
. Wenn deine Schaltung die Fähigkeit braucht, musst du so teure OpAmps nehmen. Es gäbe noch den INA117 bis 200V und OP191/291/491 bis 20V und natürlich LT1490/LT1491 als Vorläufer.
der INA117 wäre ja eine Alternative? Er hat eine sehr hohe linearität und geht bis 200V (wobei ich nur bis 30V benötige). Naja ich kann ich mal eine Schaltung aufbauen und probieren ob es klappt.
über 10k, Funk Tonstudiotechik gibt bei seinen Modulen oft 2M an. >Dir ist aber klar, dass der INA2132 nur eine lächerlich kleine SlewRate >von 0,1V/µs hat? Damit schafft der die 2V gerade mal bis etwa 5,5kHz. Sorry mein Fehler, ich meinte den INA2134. (: Gruß, Jan
#3733541: > In einer normalen Beschaltung wäre es > ziemlich unschön wenn das Ausgangssignal um 180° Phasenverschoben wäre, Bei nem KHV ist das egal, beide Kanäle 180° Phasenverschoben heißt letzlich nur ein wenig mehr Gruppenlaufzeit, du kannst ja nicht das Signal unverschoben hören ;)
/C2INA/RP1 3 28 RA1 I/O DIG Digital I/O. AN1 O Analog Analog input 1. C2INA I Analog Comparator 2 input A. RP1 I/O DIG Remappable peripheral pin 1. RA2/AN2/V REF-/CVREF/C2INB 4 1 RA2 I/O DIG Digital I/O. AN2
° from horizon 0.025 °/LSB VERTICAL ROTATION Rotational plane within ±30° of vertical Input Range −180 +180 Degrees Relative Accuracy 360° of rotation ±0.25 Degrees Sensitivity −40°C to +85°C 0.025 °/LSB ACCELEROMETER Each axis Input Range1 25°C ±1.7 g Nonlinearity Percentage of full scale ±0.1 ±0.2
> 160 sind nicht viel Es gab auch andere USVs, die bei Stromausfall auf 180V absackten. Aber 160 sind reichlich wenig. Ob zu viel Last an der Kiste hängt oder der Akku mißhandelt wurde? Was hat die Kalibrierung des Akkus ergeben? http://www.mikrocontroller.net/topic/188929
vorkommen und versehe den mit entsprechend Widerständen davor. Gutes Beispiel ist das Datenblatt vom INA149 (http://www.ti.com/product/ina149/description). Wenn Du dem vorne nochmals an den + und - Eingang jeweils nochmals 200k vorschaltest (die aber _sehr_ genau den gleichen Widerstand haben müssen, 0,1%
Flex schrieb im Beitrag #3642716: > nur noch paar kurze Fragen zu dem Schaltplan: > > 1. OP INA114, kann man da auch andere nehmen oder sollte ich diesen > schon nehmen wegen der Genauigkeit? Du kannst im Prinzip für jedes BE ein anders einsetzen. Für den INA auch einen normalen OPV in Beschaltung
Gehäusen aus? Ich hätte da gerade einige sehr praktische ALU-Profilgehäuse. Frontplatte ca. 140x180 und ca.190 tief. Da kannst du auch was ab haben. Auch sonst könnte ich dir einiges sponsorn. Die Möglichkeiten, die ich so haben sind vermutlich fürstlich vergleichen mit deinen? Gruß Öletronika
entspricht der Größenordnung des zu erwartenden Spannungsabfall über dem Shunt bei +/-10A) Am Ausgang des INA152 kam dann ein Sinus mit 0-3,3V raus. Und ja, bei 180kOhm in der Rückkopplung bin ich auch etwas stutzig geworden... =/ Ich hätte mich wohl nicht auf die Simulation verlassen sollen =/ Danke
Wenn du 180kOhm in die Rückkopplung einbaust, dann musst du auch 180kOhm in Richtung deiner Referenzspannung einfügen. (Genau genommen musst du die 1k||2.2k abziehen. Nur wenn beide Zweige völlig symmetrisch sind
dessen original-LIPO schon als ich ihn bekommen habe nicht viel getaugt hat. Ich glaube das waren 180 oder 200mAh. Stattdessen 2 x 240mAh parallel im Scheuklappen-Look. Das Ding habe ich so schonmal 16 Minuten lang über'm Wohnzimmertisch schweben lassen, ich finde die Laufzeit kann sich sehen lassen
Scheiße nur gut genug verpacken - am besten ein Promi, der genau DAS! Teil hat und schon wird aus 100€/t 180.000€/t.
C to 85°C Pin Configuration LT1013 LT1013 LT1013 TOP VIEW TOP VIEW TOP VIEW + – OUTPUT A 1 8 V+ V +INA 1 8 –INA 8 – + –IN A 2 – 7 OUTPUT B OUTPUT A 1 7 OUTPUT B V 2 7 OUTA +A A B + +IN A 3 – 6 –IN B +INB 3 + 6 V – B + –IN A 2 – + + – 6 –IN B –INB 4 – 5 OUTB V 4 5 +IN B +IN A 3 5 +IN B N8 PACKAGE 4 S8
INA139 INA169 SBOS181D – DECEMBER 2000 – REVISED NOVEMBER 2005 High-Side Measurement CURRENT SHUNT MONITOR FEATURES DESCRIPTION COMPLETE UNIPOLAR HIGH-SIDE The INA139 and INA169 are high-side, unipolar,
conditions Min Typ Max Unit Operating supply VCC 5.5 16 V voltage Off state with all Fault Cleared & ENx=0 INA = INB= PWM = 0; T j 25°C; V CC = 13V 12 30 µA INA = INB= PWM = 0 60 µA S Supply current Off state: AN = IB = PWM = 0 2 mA On state: INA or IB = 5V, no PWM 10 mA R Static high side IOUT = 15A; Tj= 25
Bau einer solchen Verstärkerschaltung irgendwas herausforderndes dabei wäre. Wenn ich einen z.B. INA332 (http://www.ti.com/general/docs/lit/getliterature.tsp?literatureNumber=sbos216b) an die Messbrücke anschließe und den Verstärkungsfaktor mit den Widerständen so einstelle, dass ein einfacher ADC
angewendet (mV DC Signale werden AC verstärkt, grob formuliert). Da ist ein wenig mehr als nur ein INA. Siehe auch HBM.com (Hottinger Balwin Messtechnik), der Spezi dafür.
ILMAX),Allinputsstable DD4 OperatingCurrent All banksactive,BL=4,CL=3, x8 170 120 mA CK =CK (min) x16 180 130 mA DD5 Auto-RefreshCurrent RC =tRC(min),CLK=tCLK(min) x8/x16 180 160 mA DD6 Self-RefreshCurrent CKE≤0.2V x8/x16 2 2 mA Notes: 1. DD (MAX) is specified at the output open condition. 2. Input signals
. Shutdown Mode Supply Current Error Amplifier Transconductance V Cin Characteristics 200 5000 300 180 4500 g = I (C PIN) m V (FB PIN) 200 VFB= 1.5V (CURRENT INTO C PIN) 160 o4000 A m ) (140 (3500 A 100 T T = 150°C C T E120 J A3000 E 0 R100 C2500 R T = 25°C C U U J Y 80 N2000 N–100 P C P U 60 N1500 V
Watt pro Sekunde, sondern Watt mal Sekunde. das heisst nun was für meine Rechnung? sind nun 180W über eine Zeitdauer von 1Std. = 60 mal 60 Sekunden adequat zu 180W x 60 x 60 = 648 kJoule ? @wilhelm: gerade habe ich erst gesehen was du meintest. Da habe ich wohl ein Chaos angerichtet. Tut
Startpost abgeliefert hast, ist selbst für dieses Forum zu schlampig. Das z. B. ist schlampig: 180W x 60 x 60 = 648 kJoule. Auf der einen Seite der Gleichung stehen Watt, auf der anderen Joule.
for 70MHz IF 4-POLE CHEBYSHEV LPF AVDD AD9236 SERIAL CONTROL 1kΩ 1kΩ 12-Bit, 80MSPS INTERFACE 0.01µF 180nH 270nH (UNBUFFERED) 0.01µF L AD8370 27pF P 1.2µH R P C 15pF P (4kΩ) (4.3pF) 0.01µF 180nH 270nH Z @ 70MHz 0.01µF 1kΩ 1kΩ 100Ω 800Ω AVDD L = 1 P (2π f ) P 69 − j523 = 4kΩ || 4.3pF The resonant shunt
LT1014DN LT1013IN8 LT1014IN ORDER PART TOP VIEW ORDER PART TOP VIEW NUMBER OUTPUT A 16 OUTPUT D NUMBER +INA 1 – 8 –INA –IN A2 15 –IN D V– 2 + 7 OUTA LT1013DS8 +IN A3 14 +IN D LT1014DS +INB 3 + 6 V+ V+ 4 13 V– – LT1013IS8 +IN B5 12 +IN C LT1014IS –INB4 5 OUTB –IN B6 11 –IN C SO PACKAGE PART MARKING PART MARKING
gemacht. Ich denke er ist symmetrisch aufgebaut um den Ladestrom zu steigern, die PWM Signale sind um 180° verschoben. Leider habe ich im Internet keine richtiges Infomaterial gefunden wie so ein DC-DC wandler mit Halbbrücke auszulegen ist. Im Datablatt zum FET TReiber steht auch nicht wirklich viel.
mal einen Wackelkontakt haben oder so siehst Du sie auch am Ausgang. Da freut sich der 7805 und der INA138 macht auch die Augen zu. Zweitens dürfen FETs nur maximal 20V am Gate sehen (wenige Typen auch 30V, sind aber selten). Du mußt also noch einen Vorregler für die Spannungswandler einfügen. Und
+3.3V +3.3V +3.3V A 4x2k2 P C C C C C 8 1 AJ10 A C M X 1 2 3 4 E TP24 19 MPWR EXLRCK 12 R 44 R 46 C180 4k99 4k99 TestPoint 20 RIN2 EXSDTI 11 U16A C 11 33R 78 3 TP25 1n 21 10 R 29 AD10 79 LINE_LE CONFIG1 18 C178 LIN2 MCKO LOCAL_LE CONFIG2 TestPoint 1n 22 9 4x33R 2 42 TestPoint J4 RIN1 CSP GND REN TPWDN
wahrscheinlich ist die Zeit sogar noch gequantelt -> http://www.scai.fraunhofer.de/fileadmin/images/ina/cade/Umschau78.pdf Das ganze wird physikalisch wohl nie gelöst werden, weil man es immer von beiden Seiten betrachten kann. Nur als Anmerkung, in vielen Programmen die physikalische Simulationen
Hi, Kurt, > Ich habe zwei Lautsprecher auf eine Latte genagelt, sie mit 180 > Unterschied angesteuert. Schau mal unter "EloGM" (elektronische Gegenmaßnahmen für den elektronischen Kampf) und "Cross-Eye-Jamming". Da irritiert der Jamming-Pod am Jagdbomber das Zielfolge-Radar
® INA1 14 INA114 INA14 Precision INSTRUMENTATION AMPLIFIER DESCRIPTION FEATURES LOW OFFSET VOLTAGE: 50 V max The INA114 is a low cost, general purpose instrumen- tation amplifier offering excellent accuracy
