Guten Morgen!
Ich habe vor eine Art universellen Temperaturmesser zu bauen, an dem ich
sowohl PT100, PT500 und auch PT1000 Elemente anschließen kann.
Jetzt bin ich erstmal am planen, wie ich das am besten machen werde.
Mein Hauptproblem ist in erster Linie, wie ich die verschiedenen
Platin-Elemente am besten versorge.
Ideal ist ja ein möglichst genauer Konstantstrom - da ja aber nicht für
jedes Element der gleiche Strom verwendet werden kann, muss ich quasi
den Strom umschalten können.
Wie kann ich das am besten machen? Mit einem Multiplexer verschiedene
Widerstände für einen KSQ schalten?
Die Spannung über dem Element würde ich dann mit einem uC einlesen - das
ist kein Problem, die Verarbeitung auch nicht. Mir geht es erstmal um
den analogen Teil mit der Versorgung der Platin-Elemente.
Kann mir da einer einen Denkanstoß geben?
Gruß
Fred schrieb:> Ideal ist ja ein möglichst genauer Konstantstrom
Nö.
Wie es Dir Udo schon nahebringen will: Das mit der KSQ ist schon mal
Dein erster Denkfehler.
Udo Schmitt schrieb:> Such mal hier im Forum nach "ratiometrische Messung".
Die ratiometrische Messung ist mir schon ein Begriff - ich suche ja nur
vorerst mal die beste Möglichkeit, den Konstantstrom entsprechend an das
verwendete Element anzupassen.
Oder habe ich jetzt gerade eine Denkblockade?
Andrew Taylor schrieb:> Nö.>> Wie es Dir Udo schon nahebringen will: Das mit der KSQ ist schon mal> Dein erster Denkfehler.
OK, dann werde ich mir die Thematik nochmal genauer ansehen.
So, also um mal konkreter zu werden:
Ich würde gerne einen MSP430 benutzen, da ich mit dem vertraut bin.
Der MSP430F2013 hat intern einen 16Bit Sigma-Delta-Wandler und eine 1,2V
Referenzspannungsquelle, die auch nach außen geführt ist. Dazu kommt
intern ein PGA mit maximaler Verstärkung von 32.
Der Eingangsspannungsbereich des AD-Wandlers beträgt Vref/2, also
maximal 0,6V, wobei im Datenblatt noch steht, man solle 80% von Vfsr+
nicht überschreiten (WARUM? Das sehe ich nicht aus dem Datenblatt - im
User's Guide steht 0,6V, im Datenblatt dann noch das mit den 80%).
Das wären also
Der Wandler geht im Unipolar-Mode von 0x0000 bis 0xFFFF, also 65536
diskrete Werte.
Teilt man die 0,6V durch die 65536 (unipolar Mode), so kann ich
theoretisch eine Spannung von
auflösen.
Entweder kann ich jetzt unipolar ausmessen, oder eine Widerstandsbrücke
bauen und bipolar messen, dazu müsste ich aber, je nach verwendetem
Platinelement, unterschiedliche Widerstände in die Brücke schalten
können. Da ein Multiplexer ja auch einen unterschiedlichen
Innenwiderstand hat, weiß ich nicht, ob das ganze so gut geeignet ist.
Ich will die ganze Schaltung mehrfach aufbauen und sie sollte nahezu
direkt ohne große Kalibriererei funktionieren.
Angestrebt habe ich eine Genauigkeit von von ca. 0,2 - 0,5K.
Ratiometrisch würde ja nun bedeuten, dass ich diese 1,2V auch zur
Versorgung meines Platin-Elementes verwenden würde. Theoretisch könnte
ich ja über einen Spannungsteiler dann die Spannung über dem PTx
auslesen.
Mal angenommen, ich verwende einen PT100 (jetzt mal im gesamten
Temperaturbereich von -200 bis +850°C):
Der Widerstandswert wäre:
und
Wenn ich den PGA nutzen will mit A=32, dann wäre meine maximale Spannung
über dem PT100:
Die maximale Spannung fällt ab, wenn der PT100 850°C heiß ist. Also ist
der Strom durch ihn:
Damit die restlichen 1,185V über einem Vorsiderstand (Spannungsteiler)
abfallen, muss dieser demnach 30,830k groß sein.
Bei -200°C hätte ich dann über dem PT100 eine Spannung von:
Mit dem PGA von 32 sind das dann 23mV.
Also habe ich theoretisch ein deltaU von 0,457V für ein deltaT von
1050°:
Mit der Auflösung des Wandlers von 9,2uV könnte ich also THEORETISCH:
auflösen.
So...das erstmal zum PT100 - ist meine Theorie denn erstmal richtig
soweit? Oder verrenne ich mich da total? Diese Spannungen sind alle so
klein, da überwiegt wahrscheinlich mehr das Rauschen...:\
Aber wie denn dann allgemein aufbauen für verschiedene PT-Elemente?
Der Konstantstrom hätte halt den Vorteil, dass ich die
Leitungswiderstände eliminieren könnte und die Spannung hochohmig über
eine 3 oder 4 Leitermessung direkt am Platin-Element abgreifen könnte.
Fred schrieb:> Der Konstantstrom hätte halt den Vorteil, dass ich die> Leitungswiderstände eliminieren könnte und die Spannung hochohmig über> eine 3 oder 4 Leitermessung direkt am Platin-Element abgreifen könnte.
Nein, das kannst Du bei ratiometrsich genauso. Es ist KSQ somit kein
Vorteil. Lediglich bringst du mit KSQ ein weiteres komplexes Element
ein, welches Du mühevoll optimieren mußt (damit es die nötige
Genauigkeit in der Schaltung langfristig einhält).
> Auf den Konstantstrom komme ich, da das hier im Forum oft so> bewerkstelligt wird.
Wir sind hier nicht bei Jauch, Publikumsjoker.
Du kennst es das MIST (ich vermeide mal das Wort Sch..ße) gut sein muß??
Denn Millionen Fliegen werden dir das bestätgien, Millionen Fliegen
können nicht irren.
Wenn Du etwas mehr hier im Forum durchliest, wirst Du feststellen dass
es bereits Dutzende von Posts gibt die die Vor- und Nachteile KSQ/Ratio
aufzeigen.
> Aber wie denn dann allgemein aufbauen für verschiedene PT-Elemente?
3 Widerstände (100/500/1000) umschalten, (elektronisch, reedrelais,
hg-relais, röhre, was immer du möchtest)
Andrew Taylor schrieb:> 3 Widerstände (100/500/1000) umschalten, (elektronisch, reedrelais,> hg-relais, röhre, was immer du möchtest)
Das hieße aber, dass ich in einer Brücke messen würde?
Was vergessen ging, ist die Verlustleistung des Platinwiderstandes.
Einem PT100 sollte man hoechstens 30mV zumuten, einem PT1000 daher
hoechstens 300mV.
Der Bereich von -200 ..+850 ist sinnlos gross. Das bringt nichts ausser
Sorgen. Bei den tiefen Temperaturen nimmt man vorher was anderes, wie
Dioden, Bei hoeheren Temperaturen nimmt man vorher Thermoelemente.
Milli Oschi schrieb:> Der Bereich von -200 ..+850 ist sinnlos gross. Das bringt nichts ausser> Sorgen.
Das ist ja klar, mir geht es ja jetzt grad erstmal auch nur um die
Theorie der ganzen Geschichte, denn wenn ich da schon auf dem Holzweg
bin, dann brauche ich ja erstmal garnicht weiter machen.
Üblich ist bei Temperaturkontroller im industriellen Umfeld, daß man sie
mit einer bestimmten Eingangsart bestellt, dann werden dazu passend die
Festwiderstände auf einer universell bestückbaren Platine eingelötet.
Aber es gibt auch universelle Eingangsmodule
http://www.pryde.com.au/Data_Sheets/03/Texmate/TM-2DLI.pdf
leider weiß ich nicht, wie deren interner Schaltplan ist.
Natürlich könnte man eine Verdrahtung auf einem Klemmenfeld vornehmen,
denn automatisches Umschalten muss ja wohl nicht sein, der Sensor wird
sich ja nicht automatisch verzaubern.
Also Präzisions(zumindest von der A/D Referenzspannung
abhängende)-Konstantstromquellen 1mA, 500uA und 100uA und 2 Klemmen Pt+
und Pt- und dann je nach Sensor eine Brücke von der Stromquelle zu Pt+,
es sei denn, der Sensor ist sowieso schon ein Dreidrahtsensor.
MaWin schrieb:> leider weiß ich nicht, wie deren interner Schaltplan ist
Ich habe so ein ähnliches Teil hier liegen - da ist auf jeden Fall ein
Analogschalter drin (MAX4581). Da wird also zwischen verschiedenen
Widerständen hin- und hergeschaltet. Leider ist das Layout mindestens
4-lagig, daher ist das Reverse-Engineering nicht so leicht.
MaWin schrieb:> Aber es gibt auch universelle Eingangsmodule> leider weiß ich nicht, wie deren interner Schaltplan ist.
Den gibt's in den Datenblättern der ADCs oder in den AppNotes der
Hersteller (und für die meisten Anforderungen ausreichend).
So kompliziert ist das ja nicht: Einstellbare Stromquelle (z.T. im ADC),
Referenzwiderstand und passender ADC
Fred schrieb:> Dann haben wir noch einen OPA2336, eine 2,5V Referenz, einen AT90S2313> und ein LC125A...und bissel Kleinkram.
+MAX4581 und dann eine vierlagige Platine? Wenn's der Kunde bezahlt...
Fred schrieb:> Dann haben wir noch einen OPA2336, eine 2,5V Referenz, einen AT90S2313> und ein LC125A...und bissel Kleinkram.
Oh je!
Ich habe so das Gefühl, daß du wie ganz viele andere hier in diesem
Forum sehr beratungsresistent bist. Wie man auf einfache und gute
und präzise Weise ein PTxxx sprich Platinsensor-Thermometer baut, ist
doch schon soooooooo oft erläutert worden!
Also hier im Schnelldurchgang:
a) du brauchst einen ordentlich auflösenden ADC mit herausgeführter oder
von außen zuzuführender Referenzspannung. Wenn dein Lieblings-Controller
sowas eingebaut hat, dann ist gut, ansonsten benutze einen
Sigma-Delta-Wandler von Microchip, die sind auch nur 8 beinig und kommen
mit ca. 0.2 mA bei 3..5 Volt aus. Gibt's bei Reichelt.
b) du brauchst einen temperaturstabilen Widerstand, deutlich größer als
dein PT.
c) der PT und der Widerstand kommen in Reihe und das Ganze an GND und
die Referenzspannung des ADC.
d) der E- des ADC geht an die Seite des PT, die gegen GND zeigt und der
E+ geht an die andere Seite. Somit hast du den PT in 4 Leitertechnik
angeschlossen und deine Kontaktwiderstände gehen nicht mehr direkt
in's Ergebnis ein.
e) jetzt mißt du mit dem ADC und kriegst eine Zahl X heraus. Die Zahl X
ist natürlich proportional der Spannunung über dem PT. Jetzt brauchst du
nur noch die Spannung Y über dem o.g. Widerstand. Die rechnest du dir
aus, indem du
Y = Skalenendwert - X
rechnest. (Wenn du prinzipbedingt eine Skalierung x2 oder x4 ... x64
...? usw. in deinem ADC hast, mußt du die natürlich berücksichtigen)
f) jetzt hast du die Spannungs-Werte X (über PT) und Y (über R) und
kannst sie ins Verhältnis setzen. Dann noch mit dem Wert von R
multiplizieren und du hast den aktuellen Widerstandswert des PT. Den
Rest (Widerstand<-->Temperatur) lies aus einer Tabelle für PT-Sensoren.
Du brauchst also als "Meßschaltung" nur einen einzigen Widerstand.
W.S.
W.S. schrieb:> Du brauchst also als "Meßschaltung" nur einen einzigen Widerstand.
Das ist doch gerade das Problem - die Schaltung ist viel zu einfach. In
der Ausbildung werden die Leute drauf getrimmt, dass alles in
Grundschaltungen wie Wheatstone, Kelvin-Varley oder Carey-Foster-Bridge
einzuteilen ist, und dann kommen sie hierher und fragen, wie man einen
digitalen Sensor mit einer Wheatstone-Brücke auswertet.
Die von dir vorgeschlagene Schaltung ist zu primitiv, um einen so
wohltönenden Namen zu haben, also existiert sie in der Ausbildung
garnicht. Ratiometrisch beschreibt ja nicht eine bestimmte Schaltung,
sondern die Tatsache, dass die Messung auf einen Vergleichswiderstand
genau bekannten Wertes zurückgeführt wird, dafür gibt es ja mehrere
verschiedene Möglichkeiten. Kein Wunder, dass der Fragesteller nicht
drauf eingeht, das liegt ausserhalb dessen was er gelernt hat.
Gruss Reinhard
W.S. schrieb:> c) der PT und der Widerstand kommen in Reihe und das Ganze an GND und> die Referenzspannung des ADC.
c.1) Es ist oft sinnvoll, das ganze zu takten, also den PT nicht
dauernd, sondern nur während der Messzeit mit Strom zu beaufschlagen.
Dadurcg verringert sich die Eigenerwärmung. Wenn man dann noch
abwechselnd zwei verschiedene Ströme durch die Widerstände schickt,
kann man noch schön die Thermospannungen rausrechnen. :-)
Gruss
Harald
Also ersmtal vielen Dank für die Antworten!
W.S. schrieb:> Ich habe so das Gefühl, daß du wie ganz viele andere hier in diesem> Forum sehr beratungsresistent bist.
Das bin ich eigentlich nicht, nein - das, was du in deinem gut
aufgelisteten Schnelldurchgang aufgezählt hast, leuchtet mir auch voll
und ganz ein, nur ging es ja um die Realisierung des Anschlusses der
verschiedenen Platin-Elemente.
W.S. schrieb:> Oh je!
Wenn das zu der Auflistung meiner Bauteile gehört, dann wieso? Ich habe
doch nur gesagt, was hier vor mir liegt. Das Gerät ist von
Endress+Hauser.
Reinhard Kern schrieb:> Die von dir vorgeschlagene Schaltung ist zu primitiv, um einen so> wohltönenden Namen zu haben, also existiert sie in der Ausbildung> garnicht.
Das kann ich nicht bestätigen, die von W.S. beschriebene Variante habe
ich hier auch schon im Einsatz, gerade weil sie so einfach ist. Ich
dachte nur, der Aufwand im E+H-Gerät muss ja auch irgendeinen
Hintergrund haben. Und da kann man halt verschiedene Elemente
anschließen. Und die sind halt auch sehr genau.
Gruß, Fred
Reinhard Kern schrieb:> Kein Wunder, dass der Fragesteller nicht> drauf eingeht, das liegt ausserhalb dessen was er gelernt hat.
Irgendwie klingt das immer so beleidigend...
warum fragt hier eigentlich niemand weshalb es unbedingt ein
pt100 sein muss? ist doch voll der Mist, so einen kleinen Signalhub
mit einem 10bit ADC zu digitalisieren.
Kauf doch gleich einen digitalen 1-wire Sensor und gut iss.
Hab ich gemacht, innerhab von 2 Stunden lief der.
Hat so lange gedauert weil ich Anfänger bin.
Auflösung 0.1 Grad, mach das mal mit nem PT100
Fred schrieb:> Reinhard Kern schrieb:>> Kein Wunder, dass der Fragesteller nicht>> drauf eingeht, das liegt ausserhalb dessen was er gelernt hat.>> Irgendwie klingt das immer so beleidigend...
Glückwunsch, Willkommen in der realen täglichen Firmen-Welt!
Abhilfe schafft Dir das tägliche Mantra.
Und nun sage den Waldorf-KiGa Spruch: Du bist ok, ich bin ok, wir sind
ok.
Martin schrieb:> warum fragt hier eigentlich niemand weshalb es unbedingt ein> pt100 sein muss?
Ganz einfach: WIR lesen den Eröffnungspost des TE, und halten uns daran.
>> Kauf doch gleich einen digitalen 1-wire Sensor und gut iss.
JA, ABER: Wie kiregen wir den in die Wheatstone Brücke integriert ohne
den KElvin-Varley-Divider zu nutzen?
SCNR.
> Auflösung 0.1 Grad, mach das mal mit nem PT100
Stimmt, so schlecht kann man kaum sein mit dem Pt- Sensor. Denn damit
machen wir locker 0.005 K Auflösung.
Fred schrieb:> Also ersmtal vielen Dank für die Antworten!>> W.S. schrieb:>> Ich habe so das Gefühl, daß du wie ganz viele andere hier in diesem>> Forum sehr beratungsresistent bist.>> Das bin ich eigentlich nicht, nein - das, was du in deinem gut> aufgelisteten Schnelldurchgang aufgezählt hast, leuchtet mir auch voll> und ganz ein, nur ging es ja um die Realisierung des Anschlusses der> verschiedenen Platin-Elemente.
Das lässt sich mit einer im Eingang umschaltbaren Auswerteschaltung
ja jederzeit nachrüsten. Ob das sinnvoll ist, ist eine andere Frage...
Eierlegende Wollmilchtiere sind in unserer Fauna nicht ohne Grund
unüblich.
> Das kann ich nicht bestätigen, die von W.S. beschriebene Variante habe> ich hier auch schon im Einsatz, gerade weil sie so einfach ist.
Einfach? Der Teufel steckt da im Detail, wenn es genau werden soll.
Siehe auch meine Ergänzung zu dem Beitrag.
> Es dachte nur, der Aufwand im E+H-Gerät muss ja auch irgendeinen> Hintergrund haben. Und da kann man halt verschiedene Elemente> anschließen. Und die sind halt auch sehr genau.
Im Endeffekt kochen alle nur mit Wasser...
Gruss
Harald
> pt100 sein muss? ist doch voll der Mist,
Deswegen verwendet 95% der Welt Pt100 ? Manche sogar Pt25.
Du hast da vermutlich etwas noch nicht so ganz verstanden...
Martin schrieb:> so einen kleinen Signalhub> mit einem 10bit ADC zu digitalisieren.Fred schrieb:> Der MSP430F2013 hat intern einen 16Bit Sigma-Delta-Wandler
Auch wenn, nach dem Link zum SD16, nur 14 effektive Bits übrig
bleiben...
Harald Wilhelms schrieb:> Im Endeffekt kochen alle nur mit Wasser...
Klar, nur sieht viel Elektronik auch erstmal nach viel aus - gerade wenn
es von so einem namhaften Hersteller kommt.
Martin schrieb:> warum fragt hier eigentlich niemand weshalb es unbedingt ein> pt100 sein muss? ist doch voll der Mist, so einen kleinen Signalhub> mit einem 10bit ADC zu digitalisieren.>> Kauf doch gleich einen digitalen 1-wire Sensor und gut iss.>> Hab ich gemacht, innerhab von 2 Stunden lief der.> Hat so lange gedauert weil ich Anfänger bin.>> Auflösung 0.1 Grad, mach das mal mit nem PT100
Ja nee, is klar :-)
Ich möchte mal mehrere 100m Leitungslänge an deinem Sensor sehen.
MaWin schrieb:>> pt100 sein muss? ist doch voll der Mist,>> Deswegen verwendet 95% der Welt Pt100 ?
Bei einer erwünschten Genauigkeit von 1° im Temp-Bereich von ca.
0...100° sehe ich die Verwendung von PT100 auch als übertrieben an.
Der doch deutlich höhere Aufwand für PT100 lohnt sich m.E. nur dann,
wenn man die Stärken des PT100 auch ausnutzt.
Gruss
Harald
Andrew Taylor schrieb:> Nein, das kannst Du bei ratiometrsich genauso. Es ist KSQ somit kein> Vorteil. Lediglich bringst du mit KSQ ein weiteres komplexes Element> ein, welches Du mühevoll optimieren mußt (damit es die nötige> Genauigkeit in der Schaltung langfristig einhält).
Wenn deine Auswertung Industriekonform sein soll, dann musst du mit
Konstantstrom arbeiten(bei PT100 mit 1mA).
In der Industrie hat man es nicht so gerne, wenn baugleiche Sensoren mit
unterschiedlichen Strömen betrieben werden. Das bedeutet automatisch
unterschiedliche Eigenerwärmung und unterschiedliche Kalibrierung.
Die KSQ für die ratiometrische Messung ist vollkommen problemlos, da
muss kein komplexes Element mühevoll optimiert werden.
Es spielt keine Rolle ob es 1mA oder 1,01mA oder 0,98mA sind. Hauptsache
die Eigenerwärmung ist bei allen baugleichen PT's identisch.
Nichts, was nicht bereits in diesem Thread erläutert wurde aber wg.
Formeln und Abbildungen evtl. hilfreich: Mirza, S.; Shtargot, J.:
High-accuracy temperature measurements call for PRTDs and precision
delta-sigma ADCs, 2011 (AppNote 4875 bei Maxim und etwas schöner
formatiert als Artikel bei edn.com).
Harald Wilhelms schrieb:> MaWin schrieb:>>> pt100 sein muss? ist doch voll der Mist,>>>> Deswegen verwendet 95% der Welt Pt100 ?>> Bei einer erwünschten Genauigkeit von 1° im Temp-Bereich von ca.> 0...100° sehe ich die Verwendung von PT100 auch als übertrieben an.> Der doch deutlich höhere Aufwand für PT100 lohnt sich m.E. nur dann,> wenn man die Stärken des PT100 auch ausnutzt.> Gruss> Harald
Was haben denn niederohmige PT für welche Vorteile?
mfg
Andrew Taylor schrieb:> timmt, so schlecht kann man kaum sein mit dem Pt- Sensor. Denn damit>> machen wir locker 0.005 K Auflösung.
Betonung auf Auflösung.
Leider rauscht die Konstantstromquelle mit 0.05 K
Wie gesagt, den 1wire Sensor hatte ich als Anfänger
nach 2 Stunden am Laufen. Null Zusatzhardware, Kalibrierung ab Werk,
und ich bezweifele dass man einen pt100 Widerstand an eine
100m Leitung hängen kann ohne sich was einzufangen.
Martin schrieb:> Andrew Taylor schrieb:>> timmt, so schlecht kann man kaum sein mit dem Pt- Sensor. Denn damit>>>> machen wir locker 0.005 K Auflösung.>> Betonung auf Auflösung.> Leider rauscht die Konstantstromquelle mit 0.05 K>> Wie gesagt, den 1wire Sensor hatte ich als Anfänger> nach 2 Stunden am Laufen. Null Zusatzhardware, Kalibrierung ab Werk,> und ich bezweifele dass man einen pt100 Widerstand an eine> 100m Leitung hängen kann ohne sich was einzufangen.
Eine Genauigkeit von ca. 0,01K ist mit recht überschaubaren Aufwand
(siehe Posting von W.S.) zu erreichen. In der PTB schafft man
m.W. auch Genauigkeiten besser 0,001K. Da nimmt man dann allerdings
PT25. M.W. gibt es keine andere Technologie, mit der höhere
Genauigkeit erreichbar ist. Wie bereits an anderer Stelle gesagt:
Für Genauigkeiten um ca 1K tut man es sich mit anderen Sensoren
leichter. Mit etwas Glück schafft man sogar 0,1K z.B. mit NTCs.
Gruss
Harald
Martin schrieb:> Andrew Taylor schrieb:>> timmt, so schlecht kann man kaum sein mit dem Pt- Sensor. Denn damit>>>> machen wir locker 0.005 K Auflösung.>> Betonung auf Auflösung.> Leider rauscht die Konstantstromquelle mit 0.05 K
Und?`Bei den Sigma-Delta-Wandlern kann man das (je nach Anforderungen
und Aufbau) vernachlässigen u.a. da der Referenzwiderstand (bzw. die
daraus abgeleitete Referenzspannung) das selbe Rauschen sieht wie der
Eingang...
Der Einfluss des Rauschens der Spannungsreferenz kann man wie folgt
berechnen:
Angenommen die Angaben zum Peak-to-peak-Rauschen der Referenz beziehen
sich auf die üblichen (0.1 Hz - 10 Hz) eine REF200 liegt dort bei typ. 1
nAp-p d.h. bei einem 10 kOhm Referenzwiderstand sind das 10 uVp-p
VRp-p = peak-to-peak Rauschen der Referenz = 10 uVp-p
VRn = Rauschen der Referenz RMS = 10 uVp-p / (6.6 * sqrt(10 Hz))
VRn ~ 480 nV
Bezogen auf die Bandbreite bei der Messung (max ein paar Hz)
VRn * sqrt(Bandbreite) bei 1 Hz bleibt's bei den 480 nV.
Bei einem PT100 und der REF200 wären das
77 uV/°C d.h. die 480 nV entsprechen 6 mK (ohne weitere Filterung)
crowbar schrieb:> Was haben denn niederohmige PT für welche Vorteile?>> mfg
I²R, höherer zulässiger Messstrom
PT0.25 (250 mOhm) bis zum Silbergefrierpunkt 961.78 °C (und z.T darüber)
Messstrom 14.14 mA
PT25.5 von -200 °C bis zum Aluminiumgefrierpunkt 660.323 °C, Messstrom 1
mA
Hochreines Platin anstatt der Platin/Palladium-Legierung wie bei den
normalen PTs
Der wichtigere Grund ist allerdings der endliche Isolationswiderstand
des Quarzglases (insb. bei hohen Temperaturen) d.h. würde man dort einen
höheren Widerstand verwenden, wäre der Fehler viel zu groß
(Parallelschaltung)
