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Spannungsregler parallel schalten?
So kann es gehen. Vier einfachste [[Konstantstromquelle]]n, die man an TP1 mit einem 5V IO-Pin steuern kann, auch mit [[PWM]]. Klar muss man bei der Verlustleistung der Transistoren aufpassen. [pre] Pv = I * (Vp - 1V - Uf) [/pre] Vp ist die Versorgungsspannung
Falk B. schrieb im Beitrag #7742391: > LED1 muss > eine rote LED mit ca. 1,8V Uf sein. Oder man nimmt 2-3 4148er, das klappt auch recht gut. Ich mein deine Lösung hatte oben schon mal jemand angerissen. Wenn eine konstante Helligkeit über
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Siedle 1+n ZD 061-10 Widerstände
Haustelefons Die Größe des Widerstandes war jedoch nicht beschrieben. :( Also zu Hause zwei Dioden (1N400x) und mein Sortimentskasten bedrahtete Widerstände geholt. Es stellte sich dann mit etwas trial-and-error heraus, dass die internen Widerstände des Diodenmoduls (also R1, R2 etc) im Bereich um die
du sollst das ZD-Modul elektrisch nachbilden. Dazu: • 2x 1N4148 (klein, schnell, ausreichend für die Ströme) • 2x 27 kΩ ±5 % Widerstände, ¼ W oder ⅛ W • Aufbau nach bekannter Skizze: • + (Klemme 9 Netzgerät) → 27 kΩ → Diode → Klemme 7 (HT) •
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Wie funktioniert diese PTT-Schaltung aus re. Audiokanal
. Vielleicht ne BAT54 oder sowas. Was halt grad so rumfliegt. Vielleicht gehts auch schon mit ner 1N4148 oder sowas. Gruss WK
Für den Zweck geht jede Kleinsignal Schottkydiode. Zum Beispiel eine BAT42, BAT48, 1N5817, 1N5818 usw. Hans Markus G. schrieb im Beitrag #7737755: > jetzt muss ich nur noch verstehen wie das vervielfachen funktioniert ;-) Hier gut erklärt: https://www.elektroniktutor.de/analogtechnik
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DCF77 - Empfang
Antennenspule vielleicht Wackelkontakt oder Unterbrechung? Einfach ein zweites Modul probieren. Umin 1,2V typ 3,0V max 3,3V 90µA Ist die Versorgungsspannung vielleicht knapp darüber? Mal eine (Schottky)Diode davor probieren. (BAT41: 0,3V/90µA, 1N4148: 0,5V/90µA) Ein 3,3V ESP32 erkennt high bis runter
Pacific/Honolulu" - - -103126 LMT 1896-01-13 12:01:26 -1030 HST 1933-04-30 03 -0930 HDT 1 1933-05-21 11 -1030 HST 1942-02-09 03 -0930 HWT 1 1945-08-14 13:30 -0930 HPT 1 1945-09-30 01 -1030 HST 1947-06-08 02:30 -10 HST ~$ [/code]
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Schaltplan eines Schaltnetzteils
VAC C13 0.33 µF 400 V C12 0.022 µF 400 V C11 0.01 µF 400 V D2 MBR20100 D3 MBR20100 C3 820 µF 25 V L1 200 µH C14 0.1 µF 3.6 A RTN C2 820 µF 25 V C4 820 µF 25 V R1 270 Ω R4 31.6 kΩ 1% R2 1 kΩ U2 PC817A R5 562 Ω 1% R8 4.7 Ω D4 1N4148 C15 1 µF 50 V R3 6.8 Ω U1 TOPswitch-GX TOP249Y R7 56 kΩ C10 0.1 µF 50
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12VDC - 300mA Ventilator ansteuern
https://www.ti.com/product/de-de/LM350-N Da steht ein Widerstandswert. Habe ich gefunden als ich in Google "LM350" eingegeben habe.
kostet sieht so aus: [pre] +12V ----+-----+-------+ | | | | 1k (M) Motor | |1N4148 | | +--|>|--+ langsam | |E | 5kPoti---|< 2N3906| schnell | | /BC327| | +------|< 2SD882/BD140 |
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Schaltplan eines Audioverstärkers mit Mikrofon-Eingang
LM386N, 10k, 47n, 3k9, 1k8, 100n, 4u7, Electret, 10u, 4v7, 560, 10k, +9V, TL072, 2n2, 150, 200, 10u, 1k, 1k, 10k, 10u, 220, 150, 200, 30k1, TLC272, +9V, 100n, 1N4148, 1N4001, 78S09, 12V, 470u, 100n, 470u, GND
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Schaltplan eines Türfreisprecheinsatzes
MICRO 1K8 100N 10K 560R 4K7 10/16 2N2 150K +9V TL072 100N 1K0 10K 2x1N4148 TLC272 200R 1K00 47N 150R 10/16 GND +9V Bandspere fo=890Hz 50-200 4U7/1B Mikrofon fo=600Hz 10K 10/16 47N 47N 3K9 3K9 1K0 10K 100N 10/16 10K 100N 100N 1K0 4V7 4.6V 78059 470/35 10/16 GND 10/16 221R 30K1 10/16 LM386N-1 10R 47N LAUTSPRECHER 43mm Typ TUERFREISPRECHEINSATZ TFS2616 V5
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Ausschnitt eines Schaltplans
LINE_ON/OFF (J6-2) DOOR LOOK LINE_DOOR 1° LEVEL HEATER ELEMENT J2 1 2 3 4 5 6 R1 K10 3W C1 22nF 400V S133 R201 470K HV S134 C2 100nF 25V R215 1K8 D32 1N4148 Q23 BC817-25L S107 DOOR_CLOS S90 +5V R10 4K64 1% C3 10nF 25V R9 158K 1% R8 158K 1% R7 158K 1% R11 4K64 1% L1_S +5V S105 R158 22K R19 150K R20 150K R21 150K S106 C6 100nF 25V R216 1K8 D33 1N4148 Q24 BC817-25L R117 10K HV_S
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Impulsgenerator, Transistor in Sättigung?
Da genügt eine antiparallele Diode 1N4148. In Reihe zu C1 könnte man noch einen 100R als Strombegrenzung einbauen, um die Diode vor Überstrom zu schützen. Insbesondere bei hohen Frequenzen.
Marcel V. schrieb im Beitrag #7732212: > Da genügt eine antiparallele Diode 1N4148. > > In Reihe zu C1 könnte man noch einen 100R als Strombegrenzung einbauen, > um die Diode vor Überstrom zu schützen. Insbesondere bei hohen > Frequenzen. Und damit Q2 nicht sättigt, mache
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Erbitte Hilfe bei RFID Projekt Tierchip von Streunerkatzen auslesen
wichtigsten mal ausgelötet. Auf meinem WL-134 ist der im Schaltplan mit 47p bezifferte C18 tatsächlich 150n. C13, C14, C16 und C20 sind wirklich 10n, C15 ist 22n, und C17 und C19 sind beide 47p, wie im Schaltplan angegeben. Auch C7-C12 haben auf der Platine vermessen (die Leiterbahn zwischen C7 und GND habe
wichtigsten mal ausgelötet. Auf meinem WL-134 ist der im > Schaltplan mit 47p bezifferte C18 tatsächlich 150n. C13, C14, C16 und > C20 sind wirklich 10n, C15 ist 22n, und C17 und C19 sind beide 47p, wie > im Schaltplan angegeben. Auch C7-C12 haben auf der Platine vermessen Vielen Dank dafür, ich werde das
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StepUp Regler MC34063 steuern
@Peter: wieso P-Kanal, wo ist der Vorteil ? N-Kanal haben doch immer einen niedrigeren RDSon-wert, der BSS123 bei ca 5 Ohm, aber der BSS84 liegt bei 10 Ohm
gar keinen MOSFET wenn man nicht auf unter 1uA abschalten muss. Man kann einfach den MC34063 lahmlegen, in dem man ihm vorgaukelt, die Ausgangsspannung wäre ausreichend, in dem man über 1.25V an CII anlegt. z.B über eine 1N4148 Diode vom ATmega
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Schaltplan mit ICL7107 Display-Treiber
5v, R2 2K, R3 56K, VR1 2K, C1 101, R4 100K, R9 2K, 431, 2, 3, IN, U1 ICL7107, 40 bis 1, 5v, C4 474, R7 47K, C5 224, C6 10UF, L1 2.2MH, R8 20K, Q1 c1815, 5V, D2 1N4148, D3 1N4148, C7 10UF, ZD1 5V1, J2 CON2, CON4, 10 1G, 9 1F, 8 1V, 7 1A, 6 1B, 10 2G, 9 2F, 8 2V, 7 2A, 6 2B, 10 3G, 9 3F, 8 3V, 7 3A, 6 3B, 10 4G, 9 4F, 8 4V, 7 4A, 6 4B, DIS2, DIS4, R10 270R, R1 100R, D1 1N4148, VC, C8 104, J5, R5, R6, IN, RX, CON, R11 2W0.1, 2k
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Umsetzung eines 5V Output mit ESP32 und AQY Halbleiterrelais
kann ein Reihenwiderstand die Sache Kurzschlussfest machen und den Transistor schützen, eine Diode (1N4148 oder 1N400x) vom Kollektor nach 12V (oder welche Spannung auch immer du benutzt) sorgt dafür das auch lange Leitungen oder normale Relaisspulen keinen Schaden anrichten.
noch eine weitere Bestellung aufgeben willst, dann geht auch diese Schaltung: T2 = BC327 (PNP) R1, R3 = 10k R2, R4 = 3k3 D1 = 1N4007
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Schaltplan mit ICL7107 Display-Treiber
5v, L1 2.2MH, C4 474, C5 224, 10UF, R7 47K, R8 20K, Q1 k1815, R6, IN, RX, R5, J5, C8 104, CON2, R11 2W0.1, D3 1N4148, D2 1N4148, C7 10UF, ZD1 5V1, C3 101, C1 101, R3 56K, R2 2K, R4 100K, R9 2K, U1 ICL7107, 1 bis 40, 1B, 2E1, 2F5, 3E1, 3F5, 4E1, 4F5, DIS1 bis DIS4, VC, 100R, R10 270R
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Klemmschaltung mit niedrigem Leckstrom
Eine Handvoll Universaldioden 1N4148. Sind kapazitätsarm und sperren sehr gut. Also Signal über Vorwiderstand an den ADC-Pin, von dort eine in Sperrichtung nach Masse, begrenzt auf minus 0,6V. Vom selben Pin mehrere in Reihe geschaltete
Heinrich K. schrieb im Beitrag #7728156: > Eine Handvoll Universaldioden 1N4148. Sind kapazitätsarm und sperren > sehr gut. 1N4148: zu hoher Leckstrom. BAV199 seit mehr als 20 Jahren die bessere Wahl
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Schaltplan einer UKW-Stereo-Modulationsschaltung
UKW-Stereo-Modulationschaltung, +9V, S1, 1/3 TCA 220, 1/4 4069, 1/4 4069, 1/4 4069, RECHTER KANAL, 1/3 TCA 220, 1/4 4016, 1/4 4016, 1/4 4069, LINKER KANAL, 1/3 TCA 220, 1/4 4016, BC 109 B, 3 x 1N4148, BC 109 B, P4, NF-OUT, PILOTTON EIN/AUS
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Schaltplan eines Bildträger-Oszillators
63 D31 D32 L30 09290 710.01 R37 2,2K -8,6V C35 100p/63 L32 T31 BFR90A R41 10 R39 10 C37A TR C37 4,7n/63 R40 100 D33 D34 4 x BB 329B/BB609B C31 47n R36 47 R38 820 C32 4,7n/63 D30 1N4148 C33 4,7n/63 R32 10K R33 220 R35 22 C30 4,7uF
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Schaltplan einer Elektronikschaltung mit Komparatoren und Transistoren
C3 10u 25V R13 2M2 C5 220u 16V D1 1N4148 R15 100K C7 100n 63V IC2 LM393 R10 47K IC1 CD4013 Set Q C A Reset 10 11 12 13 8 9 10 R4 100K +9V R2 68K +2.5V IC2 A 1 B 2 7 6 5 1 R8 100K LowBat +2.5V R1 22K R3 220R R7 220R C4 100u 16V R6 500R +9V C8 100n 63V R17 220K R18 10K R20 470K R23 25K T5 BC548C R25 220K LowBat T3 BC548C T S 2 39 3 30 29 11 AB4 19 23 BP 20 A16 37 24 POL techme24.de
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Text und Schaltplan zur Trimmen des LT1021-5
the output is 13:1. The technique shown below is suggested for trimming the output of the LT1021-5 while maintaining minimum shift in output temperature coefficient. The R1/R2 ratio is chosen to minimize interaction of trimming and TC shifts, so the exact values shown should be used. LT1021-5 IN OUT GND TRIM VOUT R1 27k R2 50k 1N4148
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Schaltplan eines Prüfgeräts
ST1 M 100mA D2 1N4007 ST3 +UB (9V) T3 BC558 R7 8,2 ST2 D1 1N4007 R1 3k PTC 10M R2 D3 1N4148 R3 47k R4 10k R5 330k R6 4k7 C1 3n9 C2 3n9 T1 T2 BC548 D4 1N4148 D5 1N4148 LS1 ST4 - (GND) Bild 2: Schaltbild Prüfers
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Schaltplan und Kennlinie einer Clipping-Schaltung
V(in) V(out) 7V 6V 5V 4V 3V 2V 1V 0V 0V 1V 2V 3V 4V 5V 6V 7V V(in) R1 10k R2 56k R3 91k R4 10k U1 LT6000 IN V1 PWL(0 0 10ms 7V) D1 1N4148 V2 10V OUT .tran 20ms
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Schaltplan und Simulationsergebnisse einer Operationsverstärker-Schaltung
OpAmpLimiter_nlinv_01.asc V(in) 6.0V 5.4V 4.8V 4.2V 3.6V 3.0V 2.4V 1.8V 1.2V 0.6V 0.0V V(out) 5.0V 4.5V 4.0V 3.5V 3.0V 2.5V 2.0V 1.5V 1.0V 0.5V 0.0V PULSE IN R1 1k R3 1k U1 OP284 V3 R4 1k R2 1k D1 1N4148 R5 910 R6 6k8 12 OUT 0 6 0 100m 0 200m 500m 0ms 50ms 100ms 150ms
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Schaltplan und Oszilloskop-Simulation eines OpAmp-Limiters
OpAmpLimiter.asc V(in) 6.0V 5.4V 4.8V 4.2V 3.6V 3.0V 2.4V 1.8V 1.2V 0.6V 0.0V V(out) 0.0V -0.5V -1.0V -1.5V -2.0V -2.5V -3.0V -3.5V -4.0V -4.5V -5.0V -5.5V RF 1k D1 1N4148 R2 1k R3 330 V1 12 V2 -12 R1 1k U2 OP07 OUT R5 1k D2 1N4148 R4 330 V3 PULSE(0 6 0 100m
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Schaltplan und Oszilloskop-Simulation eines OpAmp-Limiters
OpAmpLimiter.asc V(in) 6.0V 5.4V 4.8V 4.2V 3.6V 3.0V 2.4V 1.8V 1.2V 0.6V 0.0V V(out) 0.0V -0.5V -1.0V -1.5V -2.0V -2.5V -3.0V -3.5V -4.0V -4.5V -5.0V -5.5V RF 1k D1 1N4148 R2 1k R3 330 V1 12 V2 -12 R1 1k U2 OP07 OUT R5 1k D2 1N4148 R4 330 V3 PULSE(0 6 0 100m
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Schaltplan eines Schaltnetzteils
RS1J, L1 EI30-550uH, D4, RT1 20 Po=100W, Vo=400V, R9 1MΩ, C6 100uF 450V, R10 6,34kΩ, Q1 IPP50R350CP, R13 0Ω, R8 0.3Ω, C9, R7 10Ω, U1 ZCS COMP FB MP44010 MULT GND CS, R12 499kΩ, R11 499kΩ, R1 499kΩ, R3 499kΩ, D2 1N4148, D3 BZT52C20, R4 300Ω, C2 3.3nF, C4 3.3uF, R6 6.04kΩ, C5 0.47uF, R2 10kΩ, C3 22uF 50V, C7 0.1uF 50V, CS 10nF, C1 1uF 400V, D1 GBU406, Lcm 40mH, Ldm 350uH, CX1 0.1uF 275V, CX2 0.47uF 275V
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Summer über MOSFET ansteuern, Freilaufdiode?
eigentlich keine extra Freilaufdiode brauchen, weil er die schon eingebaut hat. Andererseits kostet eine 1N4148 nicht die Welt und groß ist sie auch nicht. Also bau ruhig eine ein. Ein Piezo-Summer funktioniert ganz anders. Und zudem gibt es beide Typen von Summer sowohl mit als auch ohne eingebauten Signalgeber
keine extra Freilaufdiode > brauchen, weil er die schon eingebaut hat. Andererseits kostet eine > 1N4148 nicht die Welt und groß ist sie auch nicht. Also bau ruhig eine > ein. Ja, für Einzelstücke denkt man über eine Diode mehr oder weniger nicht nach.
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Schaltplan einer Elektronikschaltung mit Mikrocontroller-Anschlüssen
Ground Plane Between Air In & Cable In, C2 100u/16V, GPIO, R51 510R, C18 47pF/50V, L14 0.22uH, VD25, 1N4148W, L29, BLM18PG3305N1D, 0.3V, C8 1.5pF/50V, C46 1.5pF/50V, C55 NC, L4 150nH, L8 0.1uH, +VDD3.3V, R28, OR, C14 100nF, pin32, N31, gnd1, gnd2, gnd3, gnd4, avdd 5v, avdd3v, avdd2v, avdd_cable, avdd_cable
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EMF Meter gesucht
der Luft.. ;-) Mal eben auf Rasterplatine: Eine Diode, BAT52 o.ä. wäre schön; ansonsten eine AA1.., irgendein Germanium-Teil. Wenn alle Stricke reissen, muss eben die ubiquitäre 1N4148 o.ä. herhalten. Ein paar BC107, BC147 und was es da so noch gibt. ... und fertig ist der HF-Sniffer. Das wäre
DC/DC Wandler sind meistens im Bereich 10-100MHz lästig, wenn was nicht stimmt. Im Bereich bis 1MHz spielt sich eigentlich alles leitungsgebunden ab. Von den Schnüffelsonden halte ich nicht viel... zum Suchen von bereits identifizierten Störern ja, aber zum "evaluieren" was stören könnte ungeeignet
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Schaltplan einer MOSFET-Leistungstreiberstufe
PWM 8, X2-1, D9, 1N4148, D1, D8, D11, 1N4148, X2-2, PWM 7, X2-3, PWM 6, X2-4, PWM 5, X2-5, PWM 4, X2-6, X1-5, PWM 4, X2-7, PWM 2, X2-8, PWM 1, X1-6, PWM 3, X1-7, PWM 2, X1-2, PWM 6, X1-4, PWM 5, X1-1, PWM 8, Q1
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Oszilloskop-Screenshot und Schaltplan einer LED-Schaltung
Impultimeout.raw V[sensorout] i(Ld1) 24V 22V 20V 18V 16V 14V 12V 10V 8V 6V 4V 2V 0V 24mA 22mA 20mA 18mA 16mA 14mA 12mA 10mA 8mA 6mA 4mA 2mA 0mA 2ms 0s 9s 18s 27s 36s 45s 54s 63s 72s 81s 90s 99s Impultimeout.asc .tran 300s startup SensorOut D2 D SensorOut V1 24 V2 PULSE(0 24 5 0 0 1 32) R1 10k C2 10u D1 1N4148 R2 150k C1 47u R3 10k LD1 LED1 Q1 BC547B Q2 BC547B
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Handgezeichneter Schaltplan mit NE555 und Spannungsregler
R3+C2 ca 11sec 100K 10K R2 IC1 1N4148 DIS THR TRIG CV OUT GND RES C7 100nF 22uF C8 7812 IN OUT GND IC2 C5 100nF C6 100nF R1 10K 4k7 BD136 1N4001 T2 T3 BC337-16 4k7 + Fehler + GND Sensor_In C3 1uF R6 10K T1 BC337-25 R4 10K D2 R5 1N4148
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Schaltplan einer Zeitverzögerung mit NE555 und Spannungsregler
R3+C2 ca 11sec, 100K, R2, 1N4148, 470K, R3, IC1, DIS, VCC, RES, THR, OUT, CV, TRIG, NE555, 100nF, 22uF, C7, C8, C4, 100nF, C5, IC2, 7812, IN, OUT, GND, +24V, R1, 4.7K, 1K, R12, BD136, T2, D3, 1N4001, +Fehler, T3, BC337-16, GND, C1, 10nF, C2, 22uF, T1, BC337-25, D2, R5, 10K, 1N4148, R6, 10K, C3, 1uF, Sensor_In, R4, 10K, GND
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Schaltplan mit NE555N, Spannungsregler und Transistoren
R3+C2 ca 11sec, 100K, R2, 470K, R3, IC1, DIS, VCC, RES, OUT, GND, 7812, +24V, 10K, 2,2uF, C4, 100nF, C5, 100nF, 1K, T2, BD135, Fehler, R12, 2,2K, 1W, GND, C1, 10nF, CV, NE555N, C2, 22uF, T1, BC337-25, 1N4148, D2, 10K, R5, 10K, R6, C3, 1uF, Sensor_In, D1, 1N4148
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Handgezeichneter Schaltplan mit LM393N
100k, R2 22k, +24V, 10k, R4 47K, IC1a, LM393N, Fehler, R5 1K, R8 1K, T1, 1N4148, C1 47uF, R3 47K, R9 1M, R6 10k, C2 100nF, 47K, R7 10k, Sensor In, GND
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Schaltplan einer Fehlerüberwachungsschaltung
+24V R2 1K 5K R1 1K IC1a LM393N + Fehler R8 R9 R8+R9 nicht berechnet R3 1K 22V R4 47K C1 47uF D2 T1 BC377-25 R5 47 1N4148 R6 1K C3 100nF 8 2 4 C2 100nF R10 10k R7 1K Sensor_In GND
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Schaltplan einer Fehlerüberwachungsschaltung
+24V, R2, 1K, R4, 47K, 5k, R1, IC1a, 1K, Fehler, LM393N, R8, +, -, 2, 3, 1, R9, R8+R9 nicht berechnet, 10K, 22V, R3, 1K, D2, C1, 47µF, R5, 47, T1, BC337-25, 1N4148, D1, R6, 1K, C3, 100nF, C2, 100nF, R7, 1K, Sensor
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Frage zur Schaltung (Drehüberwachung Zahnrad)
zeitversetzt erfolgen. Das Signal vom Sensor (induktiver Positionsgeber 24V) geht über C2 + R6 an T1, dieser soll regelmäßig C1 des RC-Gliedes entladen. Das Signal des Sensors hat im Fehlerfall entweder dauerhaft high oder dauerhaft low Pegel. Im Normalbetrieb wechselt der Pegel mit 1-10 Hz.
mit nur 100nF könnte evtl. für den Entladeimpuls für den 47uF Elko zu klein sein. C2 sollte also noch auf 1uF oder mehr vergrößert werden.
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Schaltplan mit PCF8574P und 74HC245N
+3V3, 20, VCC, IC2P, 10, GND, +12V, K1, 4052, 2, D1, 1N4148, R1, 220R, Q1, GND, IC1, VDD, 16, P0, 4, 18, B1, A1, 2, P1, 5, 17, B2, A2, 3, INT, 13, SDA, 15, SCL, 14, P2, 16, B3, A3, 4, P3, 7, 15, B4, A4, 5, P4, 9, 14, B5, A5, 6, P5, 10, 13, B6, A6, 7, P6, 11, 12, B7, A7, 8, A0, 1, A1, 2, A2, 3, P7, 12, 11, B8, A8, 9, VSS, 8, IC2, DIR, 1, G, 19, 74HC245N, PCF8574P
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Schaltplan mit PCF8574 und ULN2003AN
VCC, R6, 10k, R5, 20, IC1, PCF8574P, SDA, SCL, A0, A1, A2, VSS, GND, P0 bis P7, R8, 1k, LED1, LED2, IC2, ULN2003AN, VCC, Q1, BC327, R7, D1, IN4148, K1, K2, D2, IN4148, Q4, BSS84, K3, V4, D3, IN4148, Q2, BC337, GND, C1, 100nF, IC3A, 74HC04N, IC3B, S1, PCF8574-Anwendung, 20.07.2024 16:12:13, Sheet: 1/1
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Schaltplan einer Elektronikschaltung mit Operationsverstärkern
SHDN, IVCC, U4, MCP1502T-20E/CHY, VDD, VSS, U2, MCP4922-E/SL, SDI, VOUTA, VOUTB, LDAC, VREFA, VREFB, R1, C1, 27k, 100p, U_Control, R2, 1k, C2, 100p, L_Control, U1.1, U1.2, U1.3, D1, 1N4148, Max_1_NT, R3, 47k, R4, 10k, SHUNT_BATT, U5.1, R5, 47k, R6, 47k, R7, 27k, R8, 10k, SHUNT_NT, U5.2, R9, 47k, R10, 10k, R11, 1k, R12, 10k, R13, 100k, R15, 10k, C4, 220p, GND, V_BUS, Vref1024mV, RP1, R_3386P_EV, 10k, R16, 1k, R17, 1k, R18, 1k, U6.1, NT_OVERCURRENT, RP2, R_3386P_EV, U1 und LM2902, U6 LM2901, TITLE: Sheet_1, Company
