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H-Brücke mit 100% Duty-Cycle
ts=1719804626369) Seite 5, supply current, max. 250uA bei 25°C. > Im Application Note werden 1N4148 verwendet, wenn ich den Strom, der > durch die Dioden fließt betrachte, sind maximale Ströme von 300mA > vorhanden. Naja, für ultrakurze Zeit von vielleicht 1us. > Da hier aber der Strom
ist ein Simulationsartefakt. Real schaltet der TLC555 niemals so schnell, als daß die sehr schnellen 1N4148 (trr=4ns) auch nur ansatzweise in die Sperrerholzeit mit 50mA kommen.
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HiFi Alternative für BC237, BC107 gesucht
Ralph B. schrieb im Beitrag #7696005: > exakt die gleiche Schaltung Ich habe die 1. Auflage von 1962. Ist natürlich krass, dass ein Heinz Richter einfach die Transistoren wechselt, ohne evtl. Arbeitspunkte neu festzulegen. W1 bei Tr1 sind übrigens 1340, die Angaben sind identisch.
symmetrisieren. Konnte alles 1:1 von der Röhrentechnik übernommen werden. Ich warte schon auf die Troll-Frage nach einem komplementären Endröhrenpaar :-)) ... vielleicht EL34 + PL34 (E=Elektronen, P=Positronen)?
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suche nach geeignetem Optokoppler
Z.B. der 74LV1T34 kann 5V->3,3V und umgekehrt. Der Eingang kann auch bei VCC = 0V bis zu 7V ab.
bewährt hat. 9 Melder ohne Ausfälle und Störungen seit drei Jahre im Dauerbetrieb. Ich bevorzuge N-Kanal-FETs. N-Kanal-FETs (Field-Effect Transistors) weisen in der Regel bessere Schalteigenschaften auf als P-Kanal-FETs. Z.B.: RDS(on) (Drain-Source Einschaltwiderstand): N-Kanal-FETs haben im
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Schaltplan und Oszilloskop-Messkurven eines MOSFETs
MOSFET_langsam.raw R1 S drain esw V2 1N4148 1Meg M1 IXTH8N30P B1 250 V(gate) 14V 12V 10V 8V 6V 4V 2V 0V V(drain) 440V 400V 360V 320V 280V 240V 200V 160V 120V 80V 40V 0V V(esw) V(M1) 66A 64A 62A 60A 58A 56A 54A 52A 50A 48A 46A 44A 42A 40A 38A 36A 34A 32A 30A 28A 26A 24A 22A 20A 18A 16A 14A 12A 10A 8A 6A 4A 2A 0A -40A -44A PULSE(0 15 1u 1u 10m 1) tran 100m
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Schaltplan eines Logarithmus-Verstärkers oder Pegelwandlers
15 dB = 4.355V, 12 dB = 3.08V, 9 dB = 2.18V, 6 dB = 1.54V, 3 dB = 1.09V, 0 dB = 0.775V, -3 dB = 0.55V, -6 dB = 0.34V, -12 dB = 0.19V, -20 dB = 0.08V, .lib lm2901.lib, .lib TL072.301, R1 9660, D3, R2 1600, D4, R3 1200, D5, R4 820, D6, R5 560, D7, R6 390, D8, R7 270, D9, R8 240, D10, R9 180, D11, R10 130, D12, R11 91, D13 1N4148, D14 1N4148, R15 100, R16 22k, Q1, TL072, 1N4148, 22K Trim, 0 Ohm davor, INPUT, SINE(0 12 1k), Messpunkt, .tran 0.4
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IGBT (mit Diode) geht immer wieder defekt
machen. Wo liegt mein Fehler? Der "Transient Thermal Resistance" ist im DB angegeben. Beim IXTH88N10 z.B. sind es ca. 0,1 °C/W bei einem 10ms Impuls. Bei einer Kühlkörpertemperatur von z.B. 25°C und eine Rth von 0,1°C/W hat der Chip nach einem 10ms-Impuls mit z.B. 3kW eine Temperatur von ca. 325°
geht es nicht um den Schaltbetrieb mit hoher Frequenz. Der DG30X07T2 hat eine Gatekapazität von 3,5nF. Mit 6 parallel geschalteten CMOS-Gattern bekommt man locker einen Bahnwiderstand unter 100 Ohm zusammen. Damit ergibt sich eine Zeitkonstante von 350ns. Nach 3tau = 1µs ist der Gatekondensator auf
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Schaltplan und Leiterplattenlayout eines elektronischen Moduls
D17 R29 R42 C7 D16 R49 R50 C15 R28 T6 R15 R16 T7 C6 D10 R51 R35 R26 R19 D10 R30 R31 R27 R34 C14 R52 D18 R41 C13 R18 R17 R43 D5 R55 R53 R36 R40 D8 R55 R14 R14 R25 R13 R33 C9 D14 R4 R10 R23 R24 R47 R13 C2 R8 R24 R16 R11 R12 C8 R5 R17 C4 R39 R12 R2 R32 D1 R21 R16 R1 R9 R20 C5 D11 R54 R38 C11 R26 C5 R2 R1 R21 R38 A B C D E F H J K L M N P R S T U V W X Y Z
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Schaltplan einer Leistungselektronik-Schaltung
.param rmos=25k .param cmos=33p C17 cmos R31 rmos C18 cmos R32 rmos vg1 Q21 IXTH24N50L D21 15V D26 15V Q22 IXTH24N50L D24 15V D28 15V D27 Q19 B C r=330 R35 R39 r=30 out Q20 B E r=330 R36 r=1.5 D20 D22 15V D19 15V Q23 IXTH10P60 D20 vg2 C19 cmos R33 rmos D23 15V D18 15V Q24 IXTH10P60 C20 cmos R34 rmos vin C1vp
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Kondensator (Probleme bei Entladung), Ladegerät
ausgelegt sind. Wie von mir ausdrücklich erwähnt, können dies durchaus etliche Kiloampere sein. Eine 1N4007 ist da etwas knapp dimensioniert. Ggf. sollte man für die Auswahl einer geeigneten Dioden auch mal eine Simulation durchführen, um die Energiemenge abzuschätzen, die in der Diode freigesetzt wird
700mA am Ausgang. Welche Art > von Transformator... Tipp: Energieerhaltungssatz... --- So'n Ding mit 800 VA für S1 (= Dauerbetrieb) wiegt z.B. 10 kg. https://www.block.eu/de_DE/produktvariante/uste-8002x115 Und die 1600 V nach Gleichrichtung sind etwas VÖLLIG anderes, als Schutzkleinspannung
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News-Roundup: IoT-Marktanteile, neue AI-Software und Chips
informiert nun darüber, dass die Auslieferung des Produkts immer näher rückt.  Bildquelle: https://www.globenewswire.com/fr/news-release/2024/06/13/2898016/0/en/Introducing-the-Cavli-C17QS-Harnessing-the-power-of-Low-Power-Cat-1bis-technology-with-integrated-SDK.html
: [c] TID: >150 Krad (Si) • SEL: >96 MeV·cm 2/mg @115°C • SEU: Immune • SEFI: <1.34 * 10-4 err / dev.day (active/standby) / Immune (sleep mode) [/c] ### STM32N6 – weitere Erwähnung im Rahmen der Ankündigung von AI-Software Im Hause STM wird seit einiger Zeit an verschiedenen
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welche PA für QO-100 uplink?
-2450+ hintereinander. Schaltregler TPS5450 von TI mit 5V Eingangsspannung und ein PTT-Transistor 2N7002. Platine 42 x 53 mm. Heft 1/2023: "2400 MHz Power Amplifier basierend auf 250 W PA-Modul BPC2425M9X250 von Ampleon" Das habe ich als Probeheft vorliegen. Steuerung mit einem STM32 mit OLED-Display
Watt macht die? Laut Datenblatt von 2010 4 Watt: https://www.nxp.com/docs/en/data-sheet/MW7IC2725N.pdf allerdings "Capable of Handling 10:1 VSWR, @ 32 Vdc, 2600 MHz, 40 Watts CW Output Power" Im Schaltplan steht 20 Watt: https://github.com/pa3axa/13CM-PA/blob/master/13CMPA_MW7IC2725N_V2.sch.pdf
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Bauteilbestellung bei FARNELL
E34 L. schrieb im Beitrag #7686158: > Ich bestelle die Woche noch. Was brauchst Du denn? > > Hallo "E34 L.", Danke für Deine Bereitschaft. Ich bräuchte Glimmerkondensatoren. Muss den Typ aber
Glimmerkondenstoren besser können als Keramik. Mit HF-Technik hab > ichs nicht so. > > Hallo E34 L., hat nix mit HF zu tun. Ich habe vor längerer Zeit eine Schaltung mit zwei E1T aufgebaut und die läuft in einem Demo-Modus, bei einem Freund in einer Arztpraxis am Empfang. Wenn Du hier weit genug
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Rauschgenerator modifizieren
Professionelle Rauschquelle (HP346A) im Vergleich zu einer Zenerdiode. UKW-Berichte 3/81, englische Ausgabe 1/82 https://www.worldradiohistory.com/Archive-DX/VHF-Communications/VHF-COMM.1982.1.pdf#page=29 Rauschgenerator mit BFR34 UKW-Berichte 3/82, englische Ausgabe 1/83 https://www.worldradiohistory.com
Rauschquelle (HP346A) im Vergleich zu einer Zenerdiode. UKW-Berichte 3/81, englische Ausgabe 1/82 https://www.worldradiohistory.com/Archive-DX/VHF-Communications/VHF-COMM.1982.1.pdf#page=29 Rauschgenerator mit BFR34 UKW-Berichte 3/82, englische Ausgabe 1/83 https://www.worldradiohistory.com
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BTT RRF WiFi Erweiterungsplatine mit ESP-12S Modul
ADC GPIO5 ESP-12S AT WiFi 2.4G 802.11b/g/n BOOT RST EXP2 EXP1 FC-10P FC-10P BTT RRF WiFi V1.0 WWW.BIGTREE-TECH.COM SS34 USB
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3 ohmsche Verbraucher (je 16A) abwechseln elektrisch sicher schalten
der Kathode. * UND, / invertiert, Dx die Digitalausgänge die den Schützen Sx zugeordnet sind S1 = D1 * /D2 * /D3 (also D1 und invertiertes D2 und invertiertes D3) S2 = /D1 * D2 * /D3 S3 = /D1 * /D2 * D3
das durchgelaufen ist ein "Halte auf Temperatur" Programm. Programmablauf ist dann folgender: 1. Platte1 Zeit x AN. 2. Platte1 AUS. 3. Platte2 Zeit Y an. 4. Platte2 Aus. 5. Platte1 Zeit Z an. Schritt 2 bis 5 so lange wiederholen bis beide Platten heiß sind. Für Platte 3 in selber Logik fortfahren
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Armbanduhr Casio F-91W - Wie Geschwindigkeit reduzieren?
Hallo E34 L.-, E34 L. schrieb im Beitrag #7684168: > Was denn jetzt? Geht sie vor oder nach? wie ich schon schrieb: > meine neu gekaufte Armbanduhr geht pro Monat etwa 2 Minuten vor. Sie geht vor.
Werter E34 L., anbei die Erklärung dieses Satzes für Dich: E34 L. schrieb im Beitrag #7684179: > Peter M. schrieb: >> Führt die im Laufe der Zeit abnehmende Batteriespannung auch dazu, dass >> die Uhr
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I2C Pegelwandler
One-Wire Sensor. Bei einer Versorgungsspannung von 3.3V ist die empfohlene Leitungslänge leider nur 1m. Daher habe ich Ihn mit 5V versorgt und einen Pegelwandler (SN74LV1T34DBVR) dazwischen geschaltet. Außerdem habe ich beide Seiten des Pegelwandlers mit einem Pull Up (nach 3,3V ESP32 seitig und 5V
Walt N. schrieb im Beitrag #7683868: > Gleiches Vorhaben habe ich mit dem DS18B20 & DHT22 One-Wire Sensor. > ... > Daher habe ich ... einen Pegelwandler (SN74LV1T34DBVR) dazwischen > geschaltet. Und
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OPV für Shunt-Messung (100A)
hast du bei deinem 100A-Shunt bei 100A 75mV. Bei einem Ampere dann halt 0,75mV. Wenn du jetzt z.B. 34 Steps für die 0,75mV hast (ich gehe davon aus, dass du diese 0,75mV auch gemessen hast). Dann weißt du, dass 1A=0,75mV=34Steps sind. Also hättest du bei 100A dann 3400 Steps von deinem ADC.
= 1,166375 Also ~ 1,17 Ampere? Um demnach bei 24V 1,17 * 24 = 27,99 Watt... Wäre das so korrekt?
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IRMP
Wert Frequenz 38 kHz (?) Kodierung Biphase (Manchester) Frame-Paket 1 Start-Frame + 19,968ms Pause + N Info-Frames + 117,76ms Pause + 1 Stop-Frame Start-Frame 1 Pre-Bit + 1 Start-Bit + 9 Daten-Bits (alle 1) + 0 Stop-Bits Info-Frame 1 Pre-Bit + 1 Start-Bit + 9 Daten-Bits
-- 0000 ??? 0001 ??? 0010 ??? 0011 18 Grad 0100 19 Grad 0101 20 Grad 0110 21 Grad ... 1111 30 Grad N = Nacht-Modus N ---------- 0 aus 1 ein VV = Luefter-Stufe, v muss 1 sein! VV v ---------- 00 1 Stufe 1 01 1 Stufe 2 10 1 Stufe 3 11 1 Automatik MMM = Modus MMM m ---------- 000 0 Ausschalten 001 0 Einschalten
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Foto einer Leiterplatte mit Bestückungsdruck
R46 D16 C7 R42 R29 D17 R50 R15 C6 D6 R28 C15 B R16 D10 D9 R34 D7 R31 C10 R19 R55 C14 R48 R25 C16 E R14 R52 R17 R53 R13 R4 C9 R36 R6 D20 R4 R37 R3 C2 R3 R4 T2 C12 D4 C12 D2 R3 R8 C2 R13 R12 R14 C8 R22 D3 R32 D1 R11 R5 R24 C3 R21 D1 R3 R14 R20 C11 R9 R36 R54 110 W R R N F E D C
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Schaltplan einer Spannungsversorgung und Signalverarbeitung
U5 LA25-NP, +15V, -15V, 100n, C22, C21, R2 315R, GND, U1 AD586JNZ, VIN, VOUT, TRIM, NR, TP_2, TP_3, TP_4, GND, C9 100n, C10 47uF, 5V_REF, R1 2.5k, R10 10k, IC2 AD8610, C17 100n, C18 100n, R35 10k, R34 10k, IC3 AD8610, C19 100n, C20 100n, R36 10k, ADC_MOTORSTRM
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? Bauteilidentifikation BMW IR-Schlüssel
Position eines IR Impuls innerhalb eines Zeitrahmens von 2000 µs kodiert, das sieht so aus ("0" bzw. "1" sind jeweils 400 µs lang, "1" steht für einen IR Impuls): [code] 10000 -> zwei Bits 00 01000 -> zwei Bits 01 00100 -> zwei Bits 10 00010 -> zwei Bits 11 [/code] Wenn man das auf
beim Anlernen steht dort 0x02), die restlichen sechs Bytes sind der Rolling-Code, Schlüsselnummer (1 bis 4) und die gedrückte Taste.
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Pinbelegung einer GPIO-Leiste
GPIO # Bezeichnung 3,3 VDC Power 1 2 5,0 VDC Power 2 GPIO 2 (SDA1, I2C) 3 4 5,0 VDC Power 3 GPIO 3 (SCL1, I2C) 5 6 Ground 4 GPIO 4 (GPIO_GCLK) 7 8 (TXD0) GPIO 14 17 GPIO 17 (GPIO_GEN0) 11 12 (GPIO_GEN1) GPIO 18 27 GPIO 27 (GPIO_GEN2)
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Röhrentester Eigenbau
Tom schrieb im Beitrag #7682389: > Und einen zweiten Zweig, der 6.3A > bei bis zu 1A liefert, wa 1A ist definitiv zu wenig, da bleibt die legendäre EL34 außen vor. Die braucht halt 1,5A. Das Konzept des von mir verlinkten uTracer's ist schon recht ordentlich und deckt auch alles
Funke W20. Denn es ist wichtig die Röhren genau so zu prüfen wie ihre Arbeitspukte sind also eine AD1 zb mit 250V Ua, -45V Ug, 4V AC Heizung. Bei der EL 34 genauso, dann natürlich noch mit Ug2. Alle anderen Tester sind nur Schätzeisen , so zb auch die RPG70 aus der DDR, bei denen misst sich eine
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Fernsteuerempfänger der mit 1,2V funktioniert
gleich dem Strom durch die Photodiode, also im µA-Bereich. Die gezeigte Dimensionierung ist für ein 1kHz-Sendesignal. Die Schaltung muss mit dem 1M5 grob auf die Lichtverhältnisse vor Ort angepasst werden. Die Zeitkonstante mit dem 47n muss dabei erhalten bleiben (R*C=const.). Der linke npn bildet
und der Eingangskapazität des Transistors. Das Gebilde aus Stromquelle und Diode ist z.B. eine BPW34. Der rechte Schaltungsteil ist ein empfindlicher Gleichrichter und eine Schaltstufe. Im rechten Diagramm ist das Schaltverhalten für ein Sendesignal mit 1/10 Amplitude des Umgebungslichtes gezeigt.
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Thermostat Kühlschrank Ersatz durch µC ?
www.h-tronic.de/Temperaturschalter-TS-125/1114425 Einschaltungtemperatur und Ausschaltungtemperatur in 0,1 Gradschritten und Wartezeit einstellbar. Es wird ein DS1820 verwendet.
auch nie aus Ersatzteilager rausgenommen, wie letztens bei meinem HTC one, Display geht kaputt touch 1 2 3 läßt dich nicht wählen, eingeschickt Display getauscht noch mehr Fehler eingebaut Frontcam Abdeckung unisoliert eingebaut, 3 Wochen später touch 1 2 3 läßt dich nicht wählen, selber Displayserienfehler
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Handgezeichneter Schaltplan eines Netzteils
TLG 1000C4, T1, Q1 2N60F, Q2 MMBT 3904L, Q3 MMBT 3904L, U1 TL431, U2 LM258, U5, U6 µP, R1, R2, R3, R4, R5, R6, R7, R8, R9, R10, R11, R12, R13, R14, R15, R16, R17, R18, R19, R20, R21, R22, R23, R24, R25, R26, R27, R28, R29, R30, R31, R32, R33, R34, R35, R36, R37, R38, R39, R40, R41, R42, R43, R44, R45, R46, R47, R48, R49, R50, R51, R52, R53, R54, R55, R56, R57, R58, R59, R60, R61, R62, R63, R64, R65, R66, R67, R68, R69, R70, R71, R72, R73, R74
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Drehstrom - Strangstrom eines 24 KW Durchlauferhitzer
Laien was wichtiges beibringen . . . Bei Drehstrom über 230V rechnen ist wie mit Finger zählen, so 1. Klasse Stil . . . Der Verkettungsfaktor Wurzel(3) = 1,73 ist bei Drehstrom so normal und gehört zum kleinen 1x1 wie Wurzel(2)=1,41 beim Effektivwert.
nicht die Motorphasen absichern will gilt es eben so einfach wie teils beschrieben 3 Phasen 24kW -> 1 Phase 8Kw -> I=P/U = 8000/230=34.8A und weil 400V = 230V * sqrt(3) ist ist es ganz klar P=8000/400*sqrt(3) mit Substitution der 400 P=8000/230/sqrt(3)*sqrt(3) was ist jetzt daran verkehrt die
