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Schaltplan mit ATmega8 und Spannungsregler
D2 1N4148W-E3-08, D3, Q20, S1, VCC, GND, U2 ATMEGA8A-AU, Q23 BC546, R7, R8, U1 TPS61010DGSR, C11 10uF, C18 100nF, C20 100nF, R4, C10 4.7uF, U2 HV557 MSOP8, C42 100nF, C44 4.7uF, C43 3.3nF, D4 1N4148W-E3-08
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Schaltplan einer induktiven Sensorik-Schaltung
+5V, R1 100R, L1: 120 mm diameter / 58 turns, BS170, R2 1k, D1 1N4148, C2 1n5, C3 4n7, R5 270k, R3 390k, C1 12n, IC2a LM358, IC1 ATTANT13, BUZZER1, +5V, R7 100k, R8 1k2, R9 4k7, R10 1k8, R8 33k, IC2b LM358, T2 BC547B, SERIAL DATA OUT (TTL), +5V, C4 100u, IC3 78L05, C5 100u, C6 100n, CON1, LM358, 12V DC POWER SUPPLY
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IC gesucht, der aus Rechteckfrequenz (0,1kHz) eine Spannung generieren, um einen VCO anzusteuern
aufbauen. In der oben gezeigten Beispielschaltung sind es 16Hz. Für höhere Wobbelfrequenzen muss man C1 und C2 entsprechend verkleinern. Für D2 kann eine normale 1N4148 Diode eingesetzt werden.
FMCW-Modul wechseln muß, jedoch ist die Bezeichnung nicht mehr lesbar,mit folgenden Eigenschaften: 1. Eingang Pin 1 mit Rechtecksignal 100Hz, Sägezahnausgang an Pin 7 zu VCO. 2. Poti 1 an Pin 11, dort -12V zu Pin 10 3. Poti 2 an Pin 6 3. die Wobbelbreite ist mit 50 bis 70 Mhz einzustellen 4. die
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Schaltungsbauhilfe gesucht: Automatische Entleerung des Wassersammlers/Boot
nur Spannung an, so lange der Motor läuft. Die Dioden für die Klemme D+ sind aber nur so vom Typ 1N4148, daher sollte die Last an D+ nicht höher als 1A sein, sonst sterben die.
nur Spannung an, so lange der Motor läuft. > Die Dioden für die Klemme D+ sind aber nur so vom Typ 1N4148, daher > sollte die Last an D+ nicht höher als 1A sein, sonst sterben die. Nö, die können schon mehr. Von der Baugröße etwa 3A.
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Handgezeichneter Schaltplan mit Transistoren und Dioden
2 Leitungen -> 3 Lampen mit gemeinsamen - 12V 12V g4 1N4007 1N4007 1N4148 1N4148 1N4148 BC328-25 BC328-25 BC737B 15k 10k 47k 47 47 47
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Handgezeichneter Schaltplan mit Transistoren und Dioden
2 Leitungen -> 3 Lampen mit gemeinsamem - 12V 12V g4 1N4007 1N4007 10k 1N4148 B C BC328 25 B E 1N4148 10k 47 B E C BC328 25 47 BC237B 1N
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Schaltplan einer OR-Gatter Logikschaltung mit LEDs
+5V T1 T2 A B OR-Gatter D1 1N4148 D2 1N4148 LED1 LED2 LED3 R1 1kΩ R2 1kΩ R3 1kΩ R4 1kΩ 0V © H.Kuhlmann 2018-2024
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Handgezeichneter Schaltplan mit Transistoren und Dioden
2 Leitungen -> 3 Lampen mit gemeinsamem - 12V 0 12V 94 1N4007 1N4007 1N4148 BC328-25 BC328-25 10k 47 47 BC737B 1N4148
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wie macht ihr das? Bauteile suchen.
/kondensatoren/folienkondensatoren/?selectedNavigation=attributes.Capacitance=4.7nF||47nF^attributes.Lead_Pitch=10mm||15mm^attributes.Suppression_Class=Y2
? Das ist eine total unübliche > Schreibweise. Die Amerikaner kennen wohl nur uF und pF. Das nF ist ihnen entweder nie zugelaufen, oder wieder abhanden gekommen. (Nicht-HF-Si-) Diode in Glas? 1N4148. Was sonst?
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Schaltplan mit Optokoppler PC817X3NIP1B
INPUT1 R4 3,6 kOhm D3 1N4148WT-7+ Q2 PC817X3NIP1B ANODE 1 CATHODE 2 COLLECTOR 4 EMITTER 3 +3,3V R5 10k I/O-1 GND
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Handgezeichneter Schaltplan mit Optokoppler
+12V R1 3k3 D1 1N4148 Licht +3V3 Ausgang R2 10k
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Controller Eingang, Schutzschaltung für KFZ per Optokoppler
schützen. Den Widerstand für den Optokoppler hab ich wie folgt berechnet: (U-VF)/IF=R (14,4V-1,2V)/0,01A=1320 Ohm ~ 2x 620 Ohm Max. Spannung 36V: (U-VF)/R=I (36V-1,2V)/1240Ohm=28mA Min. Spannung 8V: (8V-1,2V)/1240Ohm=5,4mA Die Z-Diode (Z1/16V) soll die Spannung begrenzen
Spannung 36V Als Schutzschaltung genügt ein 3k3 / 0,6W Widerstand und eine antiparallelgeschaltete 1N4148 vor dem Optokoppler LED, um für 36V und Falschpolung gewappnet zu sein.
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Schaltplan und Oszilloskop-Messung einer Schaltung
60mA 50mA 40mA 30mA 20mA 10mA 0mA 0ms 10ms 20ms 30ms 40ms 50ms 60ms capacitive coupling simulation R1 470k V1 PULSE(0 50V 10ms 10ns 1us 20ms) D1 1N4148 R2 100k Q1 BC847 R5 6.8k R6 2.2k C1 2.2nF Q2 BC857B R7 47k R3 100k R4 220k R8 47k R9 33 D2 L128-PC01003500000 D3 L128-PC01003500000 D4 L128-PC01003500000
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Ausschnitt eines Schaltplans
3R9 1R 3C15 47u/35V AC1 AC1 3R14 100R 3DZ1 -24V 3R13 100K DGND 3R6 1R 3C13 47u/35V AC2 AC2 3C1 47u/35V 3D1 1N4148 3D2 1N4148 3D4 1N4148 3D5 1N4148 DGND 3C5 47uF/35V -24V -24V DGND
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Schaltplan für Sämaschine
TH | | _| | | OUT|--+ Taster B--|R Q|--|<|--+--|TR | | +----+1N4148 | +----+ | C Relais | | GND GND [/pre] Problem ist die Stromversorgung und Entstörung im verseuchten
erfolgt dann mit Taster T2 Das Einschalten mit Taster T1 Und wie bereits erwähnt hüpft der Wipptaster nach drücken von T1 oder T2 gleich in eine neutrale Position wieder zurück. > Das hört sich für mich so an: > > T1 (Eine Schaltposition des Tasters
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Peak Hold Sample Hold LT1122
Sekunde). Da es bei dir viel schneller geht, fließt ein größerer Strom. Die Frage ist, wo und warum. die 1N4148 ist eine Spitzendiode mit sehr kleinen Sperrstrom, die ist für diese Anwendung ok (Planardioden haben einen größeren Sperrstrom). Und die Schaltung hält die Sperrspannung von D1 bei 0V (falls du
Große Frage ist jetzt erstmal, worüber kann sich der Kondensator denn > jetzt noch entladen? 10..20nA Sperrstrom (Bild 5) und evtl lichtempfindlich (!). https://www.alldatasheet.com/datasheet-pdf/view/15021/PHILIPS/1N4148.html
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Schaltplan in LTspice
Hierarchy View Simulate Tools Window Help Simulationszeit: .tran 900u DC/DC Wandler IN: +24V OUT: +/-15V V1 +12V -12V Rogowski_OUT U1 LT1122 R1 10K D2 1N4148 R2 10K R3 10K D3 1N4148 D1 1N4148 U2 LT1122 EL3702_IN Beckhoff EL3702 R4 200K C1 400pF NFOS_GATE NFOS M1 Pull-Down auf Steckbrett??? Test-Impulse Simulation
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Schaltplan einer Leistungsstufe mit Transistorkaskade
mjl3281a Q5 R16 0.22 Q4 R15 0.22 Q3 R3 0.22 Q2 R2 0.22 Q1 R1 R7 0.22 D44H11 D7 D6 12 V2 12 V3 12 V+ D9 D10 D11 I1 4m D 50 R8 4.7k C1 U1 BZ3483B3VD SD D2 D3 R5 180 R4 10k R12 4.7k R13 3k R10 4.7k R11 50k R14 100 R6 270 C2 2 U1 ADA4523-1 Vi Il I1 1N4148 AC {u(prb)} Il AC {u(prb)} Testpunkt M1 IRF9530S low-ESR C3 47u C4 10m Last 4A
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Tasterabfrage per Interrupt
niemanden der die Eingänge auf low zieht, dein Widerstand ist falsch. Man kann die Taster mit (z.B. 1N4148) Dioden voneinander entkoppeln bevor man sie auf den Interrupteingang legt [pre] +5V +5V | | Taster1 InInt Taster2 | | | In1--+--|>|
Durchlauf gedrückt wurden sie wohl gerade runtergedrückt. Das entsprellt auch gleich. [c] char taster1, taster2, taster1alt, taster2alt; void timerinterrupt(void) { taster1=PIN0; if(taster1&&!taster1alt) taster1gedrueckt(); taster1alt=taster1; taster2=PIN1; if(taster2&&!taster2alt
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Schaltplan mit LM358 Operationsverstärker und BSP62 Transistor
+24V,D1,LL4148,R1,22,R3,2k2,C3,47p,U1A,LM358,Q1,BSP62,1,2,3,4,TP9,GND,R2,18k,RV1,1k,2,M,1,C1,100n,C2,100n,V+,U1C,LM358,B,GND
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Diagnoseboard - defekte Teile identifizieren
Ich mach das mal nach der Reihenfolge. POSCAP 470µF/6,3V Schottkydiode 60V/3A Ferritperle 1N4148 in SMD Gleichtaktdrossel
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LTspice Simulation Schaltplan und Diagramm
Poti 1k .tran 100m .param k 0 0.1 1.65V = 50mA V+ D2 1n4148 D1 1n4148 R3 33 V U1 TI872 R6 BC557C Q1 R5 1k R4 100 R1a {1*k*1+u} R1b {1*(1-k)+1u} 12k R1 560 .meas TRAN AVG I(R4) FROM 0 TO 100m V1 24 Istwert [
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Schaltplan eines Gleichrichters mit Siebung
PRE_MUTE VD2 GND VDD VD1 DGND 3D9 1N4148 3D7 1N4148 3D8 1N4148 3D3 1N4148 3D1 1N4148 3D2 1N4148 3D4 1N4148 3D5 1N4148 DGND 3C4 47uF/35V 3C9 47uF/35V 3C2 47uF/35V 3C3 47uF/35V 3C7 47uF/35V 3C6 47uF/35V 3C16 47uF/35V 100uF 3C5 47uF/35V 3R9 1R 3R14 100R 3R13 100K 3R15 ZENER 6.2V 0.4W 3R6 10R AC1 AC2 AC3 24V DGND
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Schaltplan mit Spannungsregler und Diodenbrücke
3J1, STANDBY, +5VDD, GND, 3C12, 220uF/10V, 3CB4, 104, FROM SMPS, PH3A-2.0mm, DGND, CON13-2.0, CLV, GND, 3CB9, 3C47P, 47P, VDD, STB, KEY1, KEY2, KEY3, KEY4, 3C15, 47uF/35V, 3R14, 100R, AC1, IR_OUT, IR_IN,
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12V 2A per Raspberry Pi (3,3V) schalten
GPIO als Low-Ausgang gemessen werden; sollten das mehr als 0,3V gegen GND sein, würde ich noch eine 1N4148 vor die Basis des BC547 einfügen, damit letzterer sicher sperrt. Veit K. schrieb im Beitrag #7809052: > Mein Anwendungsfall: Per GPIO-PIN von einem Raspberry Pi (3,3V) muss ich > eine 12V 2A
Einfach einen n-Fet mit niedriger Schwellspannung nehmen. DMT6009LTC TO220, mit 3,3V hat der bei 10A 20mR, bei Digikey 1,32€ https://www.diodes.com/assets/Datasheets/DMT6009LCT.pdf
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TL7705 Ausgang entkoppeln
ist. Der 10k macht keinen Sinn, digitale Signale entkoppelt man mit Dioden.“ Zwei Versionen mit 1N4148 hab ich getestet, bei Version A fließen 0,8mA, bei Version B 0.(0V am Knotenpunkt bei beiden Versionen). Ich würde vermuten, Version B ist die bessere Variante, oder?
diesem Zeitpunkt ohne Versorgung? Alexander H. schrieb im Beitrag #7820779: > Zwei Versionen mit 1N4148 hab ich getestet, bei Version A fließen 0,8mA, > bei Version B 0.(0V am Knotenpunkt bei beiden Versionen). Nicht glaubhaft. 10k @ 5V = 0,5mA, wohin fließen die restlichen 0,3mA? Wenn das der
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LTspice Simulation Schaltplan und Wellenformen
PV_Switch_miknetrasc V(n000) I(R12) V(n010) V(n008) V(n003) 1m 10u R13 100u C6 R2 180k R14 2 10m 600m L2 C2 R10 1m 100m 200m V1 S1 R1 1u C5 D5 BZX84C24V1 R7 47 D6 BZX84C8V2L D1 75k R12 {(ratio)*10k D2 100k R5 1N4148 D3 3.3k R8 C1 15L D4 47k R4 47k R7 1000k BZX84C6V2L .model MySw(Ron=14m Roff=5V Vt=-0.1) .tran 1
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LTspice Simulation Schaltplan und Wellenformen
PV_Switch_miknet.asc V(n000) I(R12) V(n008) V(n009) V(n001) R11 1m L1 1u C6 100u R1 180k D1 BZX84C6V2L R2 330i C7 47 D5 BZX84C24V1 R13 100k R14 2 D6 BZX84C8V2L R12 75k R5 1000k D2 1N4148 R4 47k R10 10m C2 10u R8 3.3k C1 15u D4 BZX84C15L D3 BZX84C8V2L .model Sw Roff=14m Meg=1 .model Sw Vt=0.1
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LTspice Simulation Schaltplan und Wellenformen
PV_Switch_miknet.asc V(n000) I(R12) V(n008) V(n009) V(n001) R11 1m L1 1u C6 100u R1 180k D1 BZX84C6V2L R2 330i C7 47 D5 BZX84C24V1 R13 100k R14 2 D6 BZX84C8V2L R12 75k R5 1000k D2 1N4148 R4 47k R10 10m C2 10u R8 3.3k C1 15u D4 BZX84C15L D3 BZX84C8V2L .model Sw Roff=14m Meg=1 .model Sw Vt=0.1
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defekte LT1358
Zwei antiparallele 1N4148 zwischen die Eingänge.
Warum keine 1 kOhm zwischen OUT AD8421 und In+ LT1258?
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Simulation eines Schaltplans mit Zeitverlaufskurven
V(n008) I(D2) 7V 140mA 6V 100mA 5V 80mA 4V 60mA 3V 40mA 2V 20mA 1V 0mA 0V 0mA 0s 30s 60s 90s 120s 150s 180s 210s 240s 270s 300s R4 47k R6 1k R8 22 D2 LXZI-PE01 Q2 BC807-40 D3 LXZI-PE01 D4 LXZI-PE01 V2 12V Q3 2SCR572D3 C1 10u C2 33u Q1 BC847B R5 68k R7 22k D1 1N4148 R2 1k R3 2.2Meg V1 10k PWL(0 0 29.999s 0 30s 5V 179.999s 5V 180s) .tran 300s
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Merkwürdiges bei TRIAC-Ansteuerung
über einen einzigen I/O-Pin des ATtiny. Ich dachte mir, den Pin über 270R und parallel geschalteter 1N4148 bzw. BAT85 mit Kathode zum ATtiny mit dem Gate des TRIACs zu verbinden. Als Eingang und ohne Pullup-R geschaltet läßt er das Gate in Ruhe und die Regelung funktioniert normal. Als Ausgang und "H
Genau das. Wie ich geschrieben habe: "Ich dachte mir, den Pin über 270R und parallel geschalteter 1N4148 bzw. BAT85 mit Kathode zum ATtiny mit dem Gate des TRIACs zu verbinden. Als Eingang und ohne Pullup-R geschaltet läßt er das Gate in Ruhe und die Regelung funktioniert normal. Als Ausgang
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LTspice Schaltplan und Wellenform-Simulation
ht-transmitter-norbert.asc R2 1000 C1 68p C2 1.5n D7 1N4148 D2 1N4148 D3 1N4148 D4 1N4148 H11L1 opto R6 1000 Q2 BC327-40 R7 220 V1 3.3 V4 input tran 0 0.0003 0 V(input) V(bus) 15V 14V 13V 12V 11V 10V 9V 8V 7V 6V 5V 4V 3V 2V 1V 0V 30us 60us
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Pegelwandler
DDO ist, kann man einfach eine Diode von U DDO nach U DDI schalten (z. B. Schottky SB120, aber auch 1N4148 & Co. sollte problemlos funktionieren) CD4504, 6fach Pegelwandler 3-20V, Eingangspegel TTL oder CMOS (umschaltbar) => CMOS, keine Reihenfolge von U CC /U EE erforderlich (Bezugsquelle: CSD) MAX232
wie LM311 ist nicht möglich, da er beim Betrieb mit 5V Versorgunsspannung erst ab 1V zu schalten anfängt. Meine Idee ist die Verwendung eines High Speed OPVs mit R2R Eingang, z. B. LMH6645. Antworten: Man könnte einen ultra-low threshold N-Kanal MOSFET nehmen und als Open Drain mit
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Schaltplan und Simulation eines H-Bus-Transmitters
Hbus-transmitter-4n25.raw V(tx) V(rx) 0us 60us 120us 180us 240us 300us 360us 420us 480us 540us 600us tx V2 PULSE(0 3.0 0.0 0u 0.00005 0.0001 2) R3 220 U2 4N25 Q11 BC337-40 R4 3300 D1 1N4148 R5 470 R6 470 D2 EDZ9_1B R7 1000 Y1 3.3 R2 50000 Q12 BC337-40 U1 4N25 D4 1N4148
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Schaltplan mit Triacs und Transistoren
+U LOGIC +5V...+12V T1 BC547 C1 47µ 16V R1 470 Ω D1 G TRI1 MT2 MT1 2x 1N4148 * siehe Text * TIC206D 2x TIC206D TRI2 MT2 G MT1 R2 10k R3 10k MT1 MT2 G 050155 - 11
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Schaltplan und Simulation einer HTBUS-Transmitter-Schaltung
htbus-transmitter-4n25.asc V2 PULSE(0 3.3 0 1u 0.00005 0.0001 1000) tr in 0.00014 0 U2 4N25 Q1 BC547B R4 470 D2 1N4148 D3 1N4148 D4 1N4148 D5 1N4148 U1 4N25 Q2 BC547B R2 10000 R1 470 EDZ9_1B V1 3.3 1500 htbus-transmitter-4n25.raw V(tx) V(rx) V(bus) 0µs 10µs 20µs 30µs 40µs 50µs 60µs 70µs 80µs 90µs 100µs 110µs 120µs 130µs 140µs
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Simulation eines Schaltplans mit Oszilloskop-Messungen
htbus-transmitter-4n25.raw V(bus) V(tx) 15V 14V 13V 12V 11V 9V 8V 7V 6V 5V 4V 3V 2V 1V 0V 0µs 20µs 40µs 60µs 80µs 100µs 120µs 140µs 160µs 180µs 200µs htbus-transmitter-4n25.asc tx V2 PULSE(0 3.3 0 1u 1u 0.00005 0.0001 1000) .tran 0 0.0002 0 V1 3.3 R4 470 R5 470 R5 D1 1N4148 D2 1N4148 D3 1N4148 D4 1N4148 Rser=200 bus V4 R3 100 U2 4N25 Q1 BC547B C2 1.5n
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PCB Layout eines AVR Transistor/Bauteile Testers für Mega2560 Shield
56k 10k SDO LED SCK SDI DC RES CS GND VCC 2.8 TFT SPI 240x320 IL9341 74HC4050 HCF4060BE 10k 22uF 50V 1k 3x 4148 33k 2SA733 47p SS16 MC34063 150k 5k6 1mF 50V 15p 17p 33p 10uF 10uF 1uF 47k 3.3V 5V 6ND Vin 100nF 20k 2k 180 3k3 680 470k 470k 470k <0.1% LM4040 2.5 27k 1k 10k 1k 10k AVR Transistor/Bauteile
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Schaltplan und Oszilloskop-Simulation einer Schaltung
14.1932V 14.1930V 14.1926V 14.1924V 14.1922V 0µs 20µs 60µs 80µs 100µs 120µs 140µs 160µs 180µs 200µs R1 4700 input V1 PULSE(0 4.7 0 1u 0.00005 0.0001 1000 R3 1000 C1 68p PNP Q1 C2 1.5n D5 1N4148 R2 220 D1 1N4148 D2 1N4148 D3 1N4148 D4 1N4148 V2 15 bus
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Schaltplan mit LM324N und 4060N ICs
vom PIR high activ R7 220k C2 47k R4 R5 47k R6 470k R2 Q1 BSS123 GND 10k 12 RES 4060N IC1 P1 Q4 7 Q5 6 Q6 5 Q7 4 Q8 14 Q9 13 Q10 15 Q12 3 Q13 2 Q14 1 P0 9 P0 10 R1 220k C1 220p R3 VCC R8 10k Q2 BSS123 GND LL4148 LL4148 D3 IC2 X2-1 13 X2-2 12 X2-3 11 X2-4 10 X1 14 X3 15 X4 1 X5 2 X6 3 X7 4 X0 1 X1 2 X3 3 X4 4 X5 5 X6 6 X7 7 X0 13 X1-2 3 X1-3 2 4 Zeilen 3 SPALTEN IC3 4051N 4051N INH A B C GND
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Schaltplan eines Transistor-Stromspiegels mit TL081 Operationsverstärker
Q5 R5 0.22 Q4 R4 0.22 Q3 R3 0.22 Q2 R2 0.22 R1 10 Q1 D44H11_D R8 4.7k R7 0.22 D1 1N4148 D6 1N4148 D5 1N4148 D2 1N4148 R19 500 R16 500 R21 270 C1 82p C4 56p C2 1n C3 47u R12 4.7k R14 2.2k R10 4.7k R17 5k R13 5 R18 26 R11 50k R9 37k R6 7.5 V4 30 V5 Rser=0 U1 Vi AC {u(prb)} U2 TL081 Ii Iset 1000 IN OUT V2 12 V3 12 -12
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Schaltplan einer Verstärkerschaltung mit Transistoren und Operationsverstärkern
Q5 R5 0.22 Q4 mjl3281a R4 0.22 Q3 mjl3281a R3 0.22 Q2 mjl3281a R2 0.22 Q1 mjl3281a R1 10 R8 4.7k R7 0.22 V2 +12 12 V3 R19 500 1N4148 D5 D4 D3 D2 1N4148 C1 100p U1 VI TL081 AC {u(prb)} II R16 500 R18 4.7k R17 5k R12 4.7k C4 1N4148 U2 VI TL081 AC {u(prb)} II R15 4.7k Iset 1000 C3 47u R13 10 V4 +21 Rser=0 R6 7.5 R14 2.2k R10 10k V5 -12 C2 R11 37k R9 50k 1n .lib NE5532.sub .lib NE5532.sub .include TL081.301 .ac dec 50 0.10 10Meg -1/(1-1/(2*(I(Vi)*V(x)-V(x)*I(Vi)+I(Vi)*2)+I(Vi)+I(Vi)*2))
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Schaltplan einer Verstärkerschaltung
Q3 R3 0.22 Q2 R2 0.22 mjl381a mjl381a V3 +12 -12 12 V2 +12 -12 Q1 bd241c R1 20 R7 0.22 V+ Last 4A C3 100µ R14 10 C4 10m I2 50m R8 10k D1 1N4148 C1 100p U1 1N4148 OP77 Vi AC {u(-prb)} AC {u(prb)} Testpunkt V1 4 R12 10k D2 1N4148 R10 1k R11 100k R9 1k C2 1n V4 50 Rser=0.1 I1 4m V+ .lib NE5532.sub .include TL081.301 .include UA741.301 .ac dec 100 0.10 100Meg .step param prb list -1 1; set prb=0 to turn off probe
