Hallo Leute, jemand hat hier mal das PDF im Anhang gepostet. Diesen Unterspannungsschutz würde ich gerne so anpassen, dass er 4S-Lipo-Akkupacks schützen kann. Dazu müsste die Abschaltspannung knapp über 12V liegen (Einzelne Zelle soll nicht unter 3V entladen werden). Balancing macht mein Ladegerät - damit brauchen wir uns nicht beschäftigen. Als Transistor nehme ich einen IRF4905 Den Opamp habe ich als Sample bestellt - es könnte natürlich auch ein anderer verbaut werden. Ich bin für Vorschläge offen. Erstmal habe ich das Ding ohne Hysterese ausgelegt: R5 = unendlich R1 = 100k R2 = 150k R3 = 220 R4 = 220 funktioniert rein rechnerisch bei einer Zenerspannung von 2.4V optimal und schaltet bei exakt 12V ab (http://www.reichelt.de/?;ARTICLE=23119;) Im Aufbau stellt sich allerdings heraus, dass die Zenerspannung selbst bei so kleinen R3 und R4 stark schwankt: 2.75V@12V und 2.97V@18V dementsprechend weich schaltet der Transistor ab. Ist also schonmal völlig unbrauchbar. Also erste Frage: Wie bekomme ich den Abschaltvorgang "härter"? Wo finde ich eine härter schaltende Diode? Oder sehe ich das Problem an falscher Stelle? ...und für die nächste Frage würde ich mich mit der Hysterese beschäftigen wollen... Aber erst das eine Problem!
ich vergaß: in meinen Tests ist die Last eine 24V, 50W Halogenlampe. Alles was stärker ist, treibt mein Netzteil zu schnell in die Strombegrenzung :(
> Zenerspannung Wovon redest du ? Die LT1389 hat 1.2V. Und sie ist der entscheidende Grund, warum die Schaltung so wenig Strom braucht. Mit Zenerdioden brauchst du das 1000-fache, deshalb zeigt dir LinearTech ja wie's geht. > Den Opamp habe ich als Sample bestellt Die Referenzdiode war wichtiger. Bei Reichelt gibt's nicht so tolle Bauteile, aber einen LT1004 hat der auch, die kannst du einsetzen wenn du die Widerstandswerte viertelst, und ein TLC 271 (in low bias mode) tut's auch. Braucht halt 10 mal so viel Strom. Die Rechenformeln stehen doch im Artikel alle drin.
naja ich habe es halt mit einer normalen Zenerdiode versucht und nicht mit so einem Zauberding. Der Stromverbrauch war mir nämlich, gelinde gesagt, relativ schnuppe! Und nun wollte ich wissen, ob neben dem Stromverbrauch auch die Härte des Schaltvorgangs durch die diode entscheiden beeinflusst werden kann. Und ob mein Problem der eklig großen Schaltgemütlichkeit daher kommen kann. Oder vielleicht woanderst her?
Hallo zusammen, ich wollte euch mal auf den aktuellen Stand bringen und nochmal um Rat fragen: Ich habe mir jetzt noch eine schöne Referenzspannung besorgt mit 2.5V (LT1004). weiteres: R1 = 100k R2 = 150k R3 = 101k R4 = 100k R5 = 44M RSW = 1k laut meiner Rechnung ist die Abschaltspannung damit 12.26V und die Wiederanschaltspannung 12.53V Klar, auf Toleranzen muss ich achten, aber darum soll's erstmal noch gar nicht gehen. in den Versuchen konnte ich immer noch keinen harten Abschaltvorgang erzeugen (unabhängig davon, ob eine Last hinter dem Transistor hängt und ob man einen anderen Transistor wählt). Auch das Weglassen von R5 hat nix geholfen. Der ist ja eh praktisch ein Isolator. Ich hab nur multimeter und netzteil. Wenn ich die Versorgung von 13V bis auf 12V runterfahre, sehe ich eine Lastspannung von 12V... bis runter auf 8.7V, wo sich ne Zeit lang gar nichts tut und erst dann sinkt sie langsam ab bis auf 0V. Dementsprechend warm wird die Transe, weswegen ich gerne einen richtig harten Schaltvorgang hätte. Nur woran kann's noch liegen?? ich habe bereits mehrere Transistoren versucht, mehrere LT1494 (Opamp) und auch die Z-Spannung ist über den gesamten Bereich konstant (2.48V) langsam werde ich ratlos
Hmm, ist mir schon klar, dass ein MOSFET seeeehr langsam schaltet, wenn der Gate-Vorwiderstand (RSW) 1M beträgt. Setz doch den RSW mal auf 12k, damit schaltet der MOSFET genügend schnell und der Ausgang des LT1494 wird mit 1mA nicht überlastet. Und R5 hat schon seine Daseinsberechtigung, nämlich die Hysterese zwischen Abschaltspannung und Wiedereinschaltspannung. Aber R5 = 44M ??? Kann irgendwie nicht sein. Wert viel zu hoch. Ich würde den Wiedereinschaltpunkt auch viel höher legen, als der Autor, eher bei 13V. Denn wenn ein Bleiakku auf 12V angekommen ist, ist er doch recht leer und sollte erstmal gut aufgeladen werden (Ladeendspannung um die 14V) so dass eine Wiedereinschaltung bei ca. 13V also 'teilgeladen' etwa in der Mitte liegt. Ist aber jetzt meine Meinung und von den Parametern der Anwendung abhängig.
alles klar, der R5 ist natürlich diskussionswürdig. aber die Größenordnung kommt schon hin - bei 10M ist die Wiederanschaltspannung schon bei 13.5V Dadurch, dass die beiden Punkte A und B bei meiner Auslegung eine relativ ähnliche Steigung haben (wenn man die Versorgungsspannung ändert), genügt schon ein kleiner Zusatzstrom, also eine kleine Zusastzspannung im Punkt B, um das Verhalten ordentlich anzupassen. Aber wie gesagt: das harte Schalten tritt auch ohne R5 nicht auf. Was den Gate-Widerstand angeht: Der ist mittlerweile bei 1k, wie ich oben geschrieben habe. Das ist zwar sehr wenig, aber ich gehe davon aus, dass der opamp nicht überlastet wird, da er ja nur das Gate laden muss.
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