OP schwingt wie verrückt :-(

+ und - sind vertauscht

nö - stimmt ja gar nicht. Sah jetzt nur so aus.

Das (-) vom OP an GND liegt ist so richtig und die Schaltung 
funktioniert ja auch zeitweise wenn sie nicht manchmal anfängt übel zu 
schwingen.

Mal einen C am Eingang vom MAX6035 probiert? Wenn die Schwingneigung 
schon deutlich von irgendwelchen Spannungsquelleneigenschaften abhängt, 
sollte man da mal probieren. Evtl. wäre auch ein kleiner C direkt 
zwischen OP-Out und OP- dämpfend.

Es wäre ein Wunder, wenn die Schaltung nicht schwingen würde, weil der 
358 intern für eine Schleifenverstärkung von 1 ohne jegliche zusätzliche 
Phasendrehung im Rückkoppelnetzwerk korriegiert ist. In deiner Schaltung 
tritt so viel Phasendrehung auf (R1T2C5,R2C9), dass es nicht gehen kann.

...und C8 sitzt auch schön nah an den Beinchen 4 und 8 des OpAmps?

@GB
> ...und C8 sitzt auch schön nah an den Beinchen 4 und 8 des OpAmps?

Auf jeden Fall. Soweit es ein SOIC Gehäuse eben zulässt :-)

@ArnoR:
> Es wäre ein Wunder, wenn die Schaltung nicht schwingen würde, weil der
> 358 intern für eine Schleifenverstärkung von 1 ohne jegliche zusätzliche
> Phasendrehung im Rückkoppelnetzwerk korrigiert ist. In deiner Schaltung
> tritt so viel Phasendrehung auf (R1T2C5,R2C9), dass es nicht gehen kann.

Ich kann ja mal R1, C5 und C9 entfernen. Mal schauen ob das etwas 
bringt. Den Hinweis auf die Schleifenverstärkung finde ich auf jeden 
Fall interessant. Danke!

Ich habe mal mit TINA eine Stabilitätsanalyse versucht. -> 4...20mA.PNG

Der Analyse zu Folge ist die Schaltung phasenmäßig völlig instabil.

Ich habe deshalb eine "phase lead" Korrektur probiert. -> 
4...20mA_mod.PNG

Das Resultat ist eine stabile Phase mit genügend "phase margin" bis 
1MHz. Die Korrektur-Elemente bestehen aus dem 9k1 Widerstand und dem 1nF 
Cap. -> op_schaltung_mod.PNG

Die von dir eingefügte Diode hat zusätzlich einen schlechten Einfluß auf 
den Phasengang. Schuld hierfür ist ihre Sperrschichtkapazität. Die habe 
ich mit dem 4k7 Widerstand etwas isoliert.

Der 9k1 Widerstandswert erscheint merkwürdig, ist aber so gewählt, daß 
sich eine näherungsweise Biasstrom-Kompensation ergibt, da der LMV358 
ordentliche Eingangsströme zieht. Wird statt des LMV358 eine 
CMOS-Version gewählt, kann der 4k7 Widerstand ebenso wie der 9k1 
Widerstand auf 10k erhöht werden.

Jetzt sollte die Schaltung eigentlich funktionieren.

Nachtrag:

Wenn man die anderen Eingangskapazitäten des OPamp mitberücksichtigt, 
relativiert sich die Geschichte etwas und es sieht so aus, als ob man 
den 4k7 Widerstand auch ganz weglassen kann.

Dann verwende statt des 9k1 Widerstands einen 4k3 Widerstand. Der Cap 
sollte zwischen 470pF und 2,2nF liegen.

@Elena

> Der 9k1 Widerstandswert erscheint merkwürdig, ist aber so gewählt, daß
> sich eine näherungsweise Biasstrom-Kompensation ergibt, da der LMV358
> ordentliche Eingangsströme zieht.

Eigentlich ist der LMV358 schon der CMOS Typ com LM358. Wichtig war 
damals auch unbedingt den von STM zu nehmen weil der von National und 
Texas nicht bis oben an die Versorgung gehen konnte.

Ich denke mal am besten sollte es gehen wenn man vom LMV358 ein Spice 
Modell einbindet.

Ich danke Dir für die viele Arbeit und den Einblick in die Materie.

@Elena

> Ich habe mal mit TINA eine Stabilitätsanalyse versucht. -> 4...20mA.PNG

Ich habe da noch eine Frage bzgl. der Simulation. Welche Knotenpunkte 
nimmt man wenn man das Bodediagramm korrekt aufnehmen möchte? Richtig 
wäre ja Ein- und Ausgang des OP. Also Pin 5 und 7? Das ist per 
Definition so oder ergibt sich aus der konkreten Schaltung?

>Eigentlich ist der LMV358 schon der CMOS Typ com LM358.

Der hat aber BJT an den Eingängen mit den üblicherweise großen 
Eingangsströmen, ist also kein echter CMOS.

>Ich habe da noch eine Frage bzgl. der Simulation. Welche Knotenpunkte
>nimmt man wenn man das Bodediagramm korrekt aufnehmen möchte? Richtig
>wäre ja Ein- und Ausgang des OP. Also Pin 5 und 7? Das ist per
>Definition so oder ergibt sich aus der konkreten Schaltung?

Bei der Phasenstabilitätsanalyse geht es darum, die Phasenlage zwischen 
dem echtem, internen Ausgangssignal und dem Signal zwischen den 
Eingängen des OPamp festzustellen. Wegen der gewöhnlichen Kompensation 
des Frequenzgangs von OPamps, darf die Phasenverschiebung bei mittleren 
Frequenzen maximal -90° werden, bei höheren Frequenzen, je nach "phase 
margin" des OPamp -60°...-45°. Um genügend Reserve gegenüber den 
Unbestimmtheiten einer solchen Schaltung zu haben, also der ganzen 
Streukapazitäten, etc., dimensioniere ich meine Schaltungen so, daß bei 
niedrigen Frequenzen maximal -60° auftreten dürfen und bei der 
Grenzfrequenz maximal -30°. Das hat sich in der Praxis sehr bewährt.

Das Problematische an diesem Phasengang ist, daß man ihn nicht direkt 
messen kann, weil man niemals das echte, interne Ausgangssignal des 
OPamp abgreift, sondern immer nur hinter der "open loop" 
Ausgangsimpedanz von ein paar 100R.

Genau genommen kommt der reale OPamp in der Simulation garnicht vor, 
sondern lediglich die "open loop" Ausgangsimpedanz und die 
Eingangskapazitäten findet man in der Simulation wieder. Und die 
Leerlaufbandbreite des OPamp bestimmt bis zu welcher Frequnez die 
Stabilitätsanalyse durchzuführen ist. Anschließend schaut man dann, ob 
die simulierte Phasenlage mit der "phase margin" des OPamp konveniert.

Jetzt setze mal diesen 4k3 Widerstand und den 1nF Cap ein und überprüfe, 
ob die Schaltung jetzt arbeitet.