COMMON-MODE INPUT VOLTAGE 70 25 VDD± = ±5 V V DD± = ±5 V 60 VIC= 0 TA= 25°C V TA= 25°C µ A 20 t 50 p s t f n t 40 r p u 15 I s d 30 i i B a u 10 m 20 n o − N B − 10 II II 5 V 0 −10100 1 k 10 k 100 k 0 −5 −4 −3 −2 −1 0 1 2 3 4 5 Chopping Frequency − Hz V IC− Common-Mode Input Voltage − V Figure 1 Figure
mentioned are the property of their respective owners.diaries. ISL78225 Pin Configuration ISL78225 (44 LD 10x10 EP-TQFP) TOP VIEW V N D O S V N O X T T O S E O A U U N N U D D C P E D V V V V I M G V 44 43 42 41 409 38 37 36 35 34 FS 1 33 VIN SS 2 DNC 32 COMP 3 31 DNC FB 4 30 ISEN4P VREF2 5 29 ISEN4N GND 6
Output Motor Continuous Model Motor Power Input [1] Number Voltage Current Voltage Current Output kVA Current [2] X2C- CT VT CT VT HP kW HP kW VAC A kVA VAC A A A 2007-5x 7.5 5.5 — — 26.9 10.7 22 — 24.2 2010-0x 10 7.5 — — 200-230 34.2 13.6 28 — 30.8 (-10%, 3.5-230 2015-0x 15 11 — — +15%) 54.3 21.6
PHY able to perform half duplex 100BASE-X RO 0 = PHY not able to perform half duplex 100BASE-X 1.12 10 Mb/s Full Duplex 1 = PHY able to operate at 10 Mb/s in full duplex mode RO 0 = PHY not able to operate at 10 Mb/s in full duplex mode 1.11 10 Mb/s Half Duplex 1 = PHY able to operate at 10 Mb/s in half
ddd dddd schrieb im Beitrag #3721248: > Autor: ddd dddd (dds) > Datum: 10.07.2014 22:11 Bist du denn immer noch da?
DH Studentin schrieb im Beitrag #3724523: > Ich freu mich, in 10 Jahren gibt es diese Vorurteile bzw Sichtweise > nicht mehr. Ich würde ja gerne sagen: Hoffentlich wirst du in 10 Jahren nicht mal von einem Bachelor-Bubi operiert. Und denkst du dann immer noch
VC4 32ms (NOTE 13) ~1.7V VOLTAGE SCAN (NOTE 10) OPEN BIT VOLTAGE SCAN REPORTS THAT VC5 = 0V AND VC6 = 4.8V NOTES: 9. Voltage drop = 1mA * 1kΩ = 1V 10. Voltage = F of CB5 Balance FET body diode + (1mA * 1kΩ) 11. OWPSD bit = 0 12. This time is 8s in
U W S i d A B F 1 3 f S S i I S S c 1 2 R 1 1 S A L I B A K S C P U C S S DS40001722A-page 228 Preliminary 2013 Microchip Technology Inc. PIC16(L)F1703/7 FIGURE 23-21: I C SLAVE, 10-BIT ADDRESS, RECEPTION
Philip Wiese schrieb im Beitrag #3709301: > Der Wiederstand ist 10k gross Mach den mal kleiner (Vorschlag: 1k) und löte zusätzlich einen 10nF Kondensator zwischen RESET und GND. > Ich habe nur einen 0.1uF Abblockkondensator direkt am > Festspannungsregler (lm7805
Schaltkontakten eine Entstörung? D.h., einen Snubber? Im einfachsten Fall einen passenden VDR, bspw. einen S07K275 oder vglb. Der _löscht_ Dir bzw. unterdrückt Dir die Spannungsimpulse von der Netzseite. Das hilft, neben den anderen, sehr guten Vorschlägen, als zusätzliche Entstörmaßnahme.
Simon R. schrieb im Beitrag #3704884: > Trommelsäge mit 11kW (27,5A) 27,5A sind für einen 11kW Motor, an 400V 3L, merkwürdig viel.
USV mit 20kVA Leistung. Nach dieser USV kommt noch eine Verteilung. Ursprünglich waren da drin B16-Automaten geplant (B16 = Feld, Wald und Wiesenautomat in der großen Kiste). Das wurde dann auf B10 reduziert, weil
28 16K 3776 19 2/3 2 2 2 Y Y 10 2 Y N Y Y PIC18F25J11 28 32K 3776 19 2/3 2 2 2 Y Y 10 2 Y N Y Y PIC18F26J11 28 64K 3776 19 2/3 2 2 2 Y Y 10 2 Y N Y Y PIC18F44J11 44 16K 3776 25 2/3 2 2 2 Y Y 13 2 Y Y Y Y PIC18F45J11
x t oder ±2,5K Dies bedeutet, dass ein Fe-CuNi-Thermoele- Pt10Rh-Pt „S“ Klasse 1 0…+1600 °C: ±[1+(t-1100) x 0,003] oder ±1,0K und Klasse 2 - 40…+1600 °C: ±0,0025 x t oder ±1,5K ment vom Typ „J“ beispielsweise durch
versus Collector Current ) ( E 400 3.6 A L 380 3.2 V V CC= 5.0 V ) E 360 Ichg= dischg m 2.8 N 340 T S N 2.4 I 320 R 2.0 I 300 U T C 1.6 E 280 L R P 1.2 U 260 S CT= 1.0 nF ,) 240 ,C0.8 Pin 7 =CC s IC Pin 2 = GND e 220 0.4 K 0 I 20-55 -25 0 25 50 75 100 125 0 5.0 10 15 20 25 30 35 40 V TA, AMBIENT TEMPERATURE
Conditions Static BV DSS 30 - - V V GS, I D250μA VGS(th) 1.0 1.7 3.0 V V DS= V GSI D250μA G FS *1 - 20 - S V DS=5V, ID=20A GSS - - ± 100 nA V GS20 DSS - - 1 μA V DS=24V, V GS =0 - - 25 V DS=20V, V GS =0, Tj=125°C ID(ON)*1 50 - - A V DS=10V, V GS =10V - 8 9.5 m Ω V GS=10V, ID=25A RDS(ON)*1 - 15 19 m Ω V GS
DF04M http://www.farnell.com/datasheets/664019.pdf Varistor S20K275 http://www.voelkner.de/products/36039/Scheibenvaristor-S20k275.html Vielen Dank fürs Drübergucken und viele Grüße Simon
zu einem Widerstand mit 60k (1W) zusammen fassen lassen, oder? Gibt es denn noch irgendwas bei der Spule zu beachten? Der Dimmer der bisher an der Lampe hing hat immer ziemlich laut gebrummt wenn gedimmt wurde. Hab mal von vergossenen
1 0 1,024K (1,048,576) 1.1 s 1.0 s 1 1 1 2,048K (2,097,152) 2.2 s 2.1 s 40 ATmega16(L) 2466E–AVR–10/02 ATmega16(L) The following code example shows one assembly and one C function for turning off the WDT. The example
27 28 29 30 31 32 0 1 2 2 3 4 1 2 5 6 7 K A L E O / T/T/ C C C / T/ C C C C S S S I . 6.7. K K 0 0 1 /S K 0 0 0 0 0 0 1 1 1 L L T C C O L T C C C C A P P P / N T 3 4/ / 2 7 / / / / C . A U 2 2. 2 C 2 E O M L / 2 / OA P P P D P S I O C X P 2
Kurzschluss/Blockierstrom max. 340A Im Leistungsteil wurden verbaut: 12 Stück IRFB3004PBF 10 Stück MBR4060W (parallel zur Motorableitung-Bat+ und FET-D) 2 Stück MBR4060W (nochmals parallel zu D - S der 12 FETs) Am Motor sind bereits noch 2 alte SI-Dioden (so 200A-Dinger mit 30er Schlüssel)
zurückschreckst, ist übrigens ein Curtis Controller das richtige für die Anwendung. Den schocken auch keine 10kW Motore.
haben. Solche laxen Aussagen haben schon einige bereut! Immerhin hat deine gateansteuerung nun 10K ausgangswiderstand, das ist VIEL! Im Extremfall kann ein Störsignal auf dein Gate einkopplen und dieses schalten, denn deine 10k können das Gatepotential nur schwach festhalten. >> An deinem IC oben
die Ursache sind, denke ich auch, dass besseres Blocken der 5V Maßnahme Nummer 1 ist. Die 100uF gibt's wohl nicht auf dem Board. Trotzdem halte ich 100 Ohm statt 10k zu den MosFET Gates für besser. Und wenn mit größerer Last wieder Störungen auftreten, vielleicht doch den Draht mal ausprobieren.
VDD+0.3 V Input voltage VI -0.3 VDD+0.3 V Operating temperature TOP 0 50 °C Storage temperature TST -10 60 °C ELECTRICAL CHARACTERISTICS ( VDD = +5V±10% , VSS = 0V, Ta = 25°C ) ◆ DC Characteristics Parameter Symbol Condition Min Typ Max Unit Supply voltage for logic VDD --- 4.5 5.0 5.5 V Supply current
Hallo Karl. Karl Zeilhofer schrieb im Beitrag #3610472: > Zur Batterie: > Für 10s kann sie ca. 2.8kA (bei überbrückter NH-Sicherung) Das wird ihr aber schaden. > Der Kurzschlussstrom liegt theoretisch bei ca. 8kA Dann must Du aber viel Mühe in die Ausführung der Kontakte
ms -> 189 kByte/s. OK! ........Reading and comparing RAM chip 3 in 690 ms -> 189 kByte/s. OK! ........Reading and comparing RAM chip 4 in 690 ms -> 189 kByte/s. OK![/code]
ms -> 478 kByte/s. OK! ........Reading and comparing RAM chip 3 in 275 ms -> 476 kByte/s. OK! ........Reading and comparing RAM chip 4 in 274 ms -> 478 kByte/s. OK![/code] Die SPI-Geschwindigkeit ist schon
Ok, also A19-Anschluss auf der AVR-Stamp mit 10k auf GND ziehen?
habe ich doch schon mit Löten angefangen, aber keinen Tests gemacht und auch nicht fertig geworden (s. Fotos). Dazu habe ich noch (nicht verbaut) den PLCC-Sockel, einen Quarz 18,432 MHz, 2x 22pF, 1x 100nF (SMD groß), 3x 100nF (SMD klein), 14x 10k und einen PL-2303. Schick mir Deine Adresse und dann
PS: Ich bekam gerade einen Tipp: Demnächst wird der PIC32MZ1024 verfügbar. Der kostet ca. 10€. Dumschwätzer schrieb im Beitrag #3596048: > Da nehme ich doch lieber einen ARM mit reichlich RAM on board. Genau! :-) Meine Frage: Gibt's solche für 10€ fertig zu kaufen, oder muss ein neues
du ein kleines serielles TFT … Ich will scrollen ("Wischen"), dafür ist SPI zu langsam. Takao K. schrieb im Beitrag #3598066: > jetzt gibts bald PIC32MZ mit viel mehr RAM. Den werde ich wohl nehmen, wenn diser Versuch hier scheitert (s.o.). Takao K. schrieb im Beitrag #3598066: > Ehrenamtlich
? schrieb im Beitrag #3592707: > Berechnen Sie den Strom auf der Oberspannungsseite: > Sn,p = 210kVA > U1 = U1,p = 10kV > I1,p = 21A > > ... mhm, und jetzt komme ich ins Schwimmen bzw. mir fehlen die richtigen > Formeln > > U2,p = 230,94 V > Uk= 0.04*10kV = 400V ... bei voller Belastung
lösen. z.b. habe ich mir bei C) Strom der Oberspannungsseite diese Formel selbst erdacht: I1 = S/(U x wurzel3 x n) obwohl wir im Unterricht gerechnet haben: I1= (P1N)/(wurzel3 x U x cosphi) I1= (630kVA x 0.83 + 10,671KW)/(wurzel3 x 10000V x 0,83)
DC —/0.4 U N Must drop-out voltage AC/DC —/0.05 U N Technical data 6 Mechanical life AC/DC cycles —/10 · 10 3 Electrical life at rated load AC1 cycles 60 · 10 Operate/release time ms 5/3 c Insulation between coil and contacts (1.2/50 μs) kV 6 (8 mm) e e Dielectric strength between open contacts V AC 1,000
5.00 0.189 0.197 PLANE B 3.80 4.00 0.150 0.157 −Z− C 1.35 1.75 0.053 0.069 D 0.33 0.51 0.013 0.020 0.10 (0.004) G 1.27 BSC 0.050 BSC H M J H 0.10 0.25 0.004 0.010 D J 0.19 0.25 0.007 0.010 K 0.40 1.27 0.016 0.050 M 0▯ 8▯ 0▯ 8 ▯ 0.25 (0.010) Z Y S X S N 0.25 0.50 0.010 0.020 S 5.80 6.20 0.228 0.244 SOLDERING
des 680nF Kondensators auch einen mit 1µF nehmen? Würde der besser filtern? Rastermaß ist gleich und 10cent günstiger ist er auch... https://www.pollin.de/p/kemet-entstoerkondensator-1-f-275v-201123
Danke für den Hinweis! Der Widerstand ist schön zu sehen im Beitrag von Oliver S., 21.11.2024, Foto: in der Mitte von oben nach unten: schwarzes ZETTLER-Relais, darunter der defekte Drahtwiderstand, darunter der Grätz-Brücken-Würfel. Meine Wahl ist: wg. 10A-Sicherung, 230V / 5A
0 0 QP804 0RJ 8 0 2 2 MMBT2907ALT1G JR803 VCC_INPUT 5 R BP803 BAS3550TO F 4 R 4 C C 0 7 P 7 R CX802S Y Y 1 R 2 R P R 1 275V 0.47uF 2 2 2 F 3 F 2 P K S S 2 2 4 3 F 1 1 3 C 5 2 2 V 3 VCC_PFC 0 1 INV Vcc 8 ! F 2 MOT OUT 7 K 3 6 ) 4 Comp GND 5 1 CS ZDC R R 8 R ICP801 P F 2 P CY821S FAN7530 2 2 R 1 250V
> > Zu den 1N55819: > Die Diode hat bei 0.5A eine Flussspannung von ca. 0.55V, das macht > 0.275W. Maximum Thermal Resistance, Junction to Ambient ist 100K/W, > macht also 27.5K Erwärmung. Bei einer Umgebungstemperatur von 23°C hat > die Diode eine Temperatur von 50.5°C. Kann man schon als heiß
HildeK schrieb im Beitrag #3557749: > Michael S. schrieb: >> Hat er doch schon: Ca. 70 Grad, also kein Grund zur Besorgnis, ist nur >> für seine Finger zuviel ... > > Ja, habe ich hinterher auch gesehen
P U U 0 0 P P C77 0 0 C76 R177R174 0 P 0 P P P P R178 R181 7 X6 P0X602 7 P 3 3 9 8 P 0 7 6 5 T O I K 1 1 +3V3 P0R17801 P0R178028101 P0R18102 20pF 0P1X601 2 0 20pF [N/A]10K _ _ B B T B B B S D D C D D 4K7 4K7 P P 2 2 D S P P O P P P R T J T T 02 0 7 4 +3V3 D V O N J J +3V3 P P 8MHz R R 1 V B J P0U150336
P U U 0 0 P P C77 0 0 C76 R177R174 0 P 0 P P P P R178 R181 7 X6 P0X602 7 P 3 3 9 8 P 0 7 6 5 T O I K 1 1 +3V3 P0R17801 P0R178028101 P0R18102 20pF 0P1X601 2 0 20pF [N/A]10K _ _ B B T B B B S D D C D D 4K7 4K7 P P 2 2 D S P P O P P P R T J T T 02 0 7 4 +3V3 D V O N J J +3V3 P P 8MHz R R 1 V B J P0U150336
Grob gerechnet wird das Teil bei Nennlast und Zimmertemperatur 150°C heiß. Die Mylar-Folie wird's freuen :-D Die 5K Erhöhung im Leerlauf wird man zuhause wohl kaum messen können.
B=1T für die > Primärwicklung eine untere Schranke von 690 Windungen. 110/(4,44*0,0015*60*1,0)=275,275 110/(4,44*0,0015*50*1,0)=330,330 265/(4,44*0,0015*60*1,0)=663,163 265/(4,44*0,0015*50*1,0)=795,795 Kannst Du bitte sagen, wie Du die 690 berechnet hast? > Da der Trafo nach dem Sparprinzip
solcher Werte > für das reine technische Personal. Wer sich schon ein Studium antut sollte es nach 10 Jahren auch schaffen in eine bessere Position zu kommen, oder eventuell gar selber ein Unternehmen leiten. 77k nach 10 Jahren sollte ein realistisches Ziel sein (Ziel wohlgemerkt). Für 45k muss man
Daneben stehe in Verhandlungen, drei Wohnungen in einer Anlage, insgesamt ca. 150 qm, für etwa 200k. Mieteinnahmen netto (also abzüglich Verwaltungskosten, Wartungsrücklagen etc.) 10k im Jahr, also 5% Rendite.
