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Duales Studium: Endstation Fliessband Gesperrt
Windschattenspender nur dann, wenn sie wirklich schnell genug waren. Einmal hatte ich zwei vor mir, die packten echt 54 und fuhren nebeneinander (Es waren wirklich Mofas und in der Tat gut 54 Sachen - mein Tacho ging auf <0,2 km/h genau). Habe mich zum nächsten Ortseingang schleppen lassen und sie da abgehängt. Da haben
Einstiegsgehalt bei der Firma. Das ist ein verbriefter Wert des Vermittlers im Jahre 2008, der mich bat, mich nach Bekannten meiner Uni umzuhören und ihm "weitere zu beschaffen". Das war also so eine Art "Obergrenze". Wenn ich jetzt für Abgänger anderer Unis mit weniger guten Noten nur 55k ansetze, dann
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OPV für Shunt-Messung (100A)
soo elegant. Der Hais, oder jeder beliebige andere Ersatztyp hat für das Messsignal 3-4 Pins im 2,54er Raster und das PV-Kabel Leistungskabel braucht nur durchgefädelt werden. Das ist aus Sicht Personenschutz völlig unverändert. Das erzeugt keine zusätzliche Gefährdung. Das PV Modul wird im Betrieb
Ich habe mal alles abgeklemmt und "Durchgang" gemessen... Also durch den WR ist PV Masse mit BAT Masse durchgänging. Also Multimeter piepst und zeigt 0... Ich habe dann auch mal die Verbindung überlegt und "nachgezeichnet"... Der ADS musst ja die Differenz. (Pinke Linie) Die Masseverbindung
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Gate-Treiber Beschaltung - Verstädnisfrage
Strom flißen. Die STTH12A habe ich (engelötet) durchgemssen, diese sind auch unaufällig. Ebenso die 3x Bat54. Was ich nicht verstehe, warum ich dann an VB nichts messe? Zur Vollständgkeit halber. DB Modul: https://www.vincotech.com/fileadmin/user_upload/product_media/Vincotech_V23990-K229-A_FD-Rev
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Wo ist in meiner Berechnung der Fehler?
display.println(batval); display.setCursor(100,34); display.println(F("Volt")); display.setCursor(0,54); display.println(F("PV")); display.setCursor(57,54); display.println(F("Store")); display.display(); } void loop() { pvAdcVal = analogRead(pvPin); batAdcVal = analogRead(batPin
batval); display.setCursor(100, 34); display.println(F("Volt")); display.setCursor(0, 54); display.println(F("PV")); display.setCursor(57, 54); display.println(F("Store")); display.display(); } void loop() { pvAdcVal = analogRead(pvPin); batAdcVal = analogRead(batPin
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Ladeschaltung für 2x NiMH Zelle - wo passiert die Strombegrenzung
Hallo, ich habe hier eine Ladeschaltung für 2x NiMH-Zellen. Die Zellen sind an Bat + und Bat - angeschlossen. "Charge" wird von einem Mikrocontroller bedient der auch "Vbat" misst und die Abschaltung vornimmt. Wenn "Charge" auf LOW ist lädt die Schaltung mit ca. 500mA. Wie passiert
noch Made in Germany, dem Land der Ahnungslosen. Ich würde R53 wenigstens an Masse legen, und R54 auf 100R verringern.
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Schaltplan einer Ladeschaltung mit MOSFET
+3.8V F1 1A 2 R52 10K00 2 T5 IRLM1902 54 23 4 Vbat Bat + Bat - GND R58 240K0 R51 240K0 charge +10V C69 100N 25V IC17 LM358D 8 4 GND 1 2 C67 10N 63V 2 R50 10K00 2 3 2 1M R59 1M 2 1M C58 470P 100V R53 560K0 2 550K0 2
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Schaltplan einer Hochvoltstufe
30k R9 2k Q1 2SCR341Q C13 1uF R13 300 C5 27n R12 C1 68n AD8675 U2 AD8675 R17 C7 66n V3 12 C11 1uF D8 BAT54 D10 BAT54 Q2 2SAR340P R10 20k C6 1uF 2p2 R6 470k R7 270k R8 620 C2 47u D6 N14148 D2 N14148 Q3 2SAR340P R19 200k V10 21.5 C1 220u SINE (0 1 1K) AC 1 V4 470R R15 OUT R14 100k R16 200k 20 C4 47u D4 N14148
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LTspice Schaltplan und Oszillogramm
-0.6V 0.0s 0.1s 0.2s 0.3s 0.4s 0.5s 0.6s 0.7s 0.8s V1 5 R1 100k R3 2k .tran 1 Q3 BC347A R4 10k D1 BAT54 R5 10k R7 10k R2 10k V2 PULSE(0 -0.5 1ns 1ns 100ms 300ms) SP8M41_P M1 out
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Schaltplan einer Transistorschaltung
V1 5 R1 100k Q3 BC477A out1 R4 10k V2 Q2 BC847A R3 1k D1 BAT54 R7 100k R5 100k M1 PMOS R2 100k out .tran 1 PULSE(0 -0.5 1ns 1ns 100ms 300ms 3)
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Schaltplan eines elektronischen Bauteils
19 18 17 16 J1 15 14 13 12 11 SDAD 10 9 8 7 7 6 5 R39 560k 4 C38 4u7 3 C39 2u2 2 1 GND R34 4k7 D8 BAT54S C37 4u7 KOM K A GND
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Webinterface zur Konfiguration eines Shelly-Geräts
150 100 Senden Charger hysteresis band -10 -50 Senden Target Power Invert 30 Charge -30 Senden Low Bat 50.00 Hi Bat 54.00 Senden Low SoC 20 Hi SoC 90 Senden Write Settings Read Settings SoC Back
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Schutzschaltung für TMC5160T Pro auf Platine
modules/stepstick-protector). Sollten sich die Motoren drehen (ohne Ansteuerung) müssten die Dioden BAT45S (ref https://www.conrad.de/de/p/diotec-schottky-diode-bat54s-sot-23-25-v-2809135.html) eigentlich die Spannungsspitzen an die Quelle durchlassen, damit sie nicht zurück in die Treiber kommen (Quelle
Yannik schrieb im Beitrag #7640987: > die Dioden BAT45S Eines ist absolut sicher: diese winzigen Klein(st)signaldioden sind in dieser Anwendung im Zweifelsfall die ersten, die kaputt gehen.
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StateOfCharge anzeige basteln
muss, ich integriere V*A über die zeit auf? Ich stelle max und min SOC anhand der ladespannung z.b 54.4V und 48.0V ein Gibt es da bewährte algos? Ziel ist anhand des SOC entscheiden wieviel PV leistung ins netz geht. Bei niedrig akku gar nichts, bei fast vollem akku die erlaubten 600W.
volt weglassen? Edit: Ja, ohne volt geht besser! Nun brauch ich noch den algo der bei 48V und bei 54.4V den soc wert automatisch korrigiert. Oder reicht sowas? [code] soc = constrain(soc + amp * mdt, 0.0, 100.0); [/code]
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Schaltplan eines Schaltreglers
2SC5706, Q2 2SC5706, Q3 BC327-40, R2 100, R1 47, R3 2k2, D5 1N4148, C2 1n, R5 10k, D6 1N4148, R4 12k, D7 BAT54, Q4 BC337-40, R10 330, PWM, V1, Vout, D1 SS24, D4 SS24, Cout 47u, Rload 240, Lsek 25uG, Rser=20m, D3 SS24, D2 SS24, .tran 25m startup, .step param TON list 5u 10u 15u 20u 25u 29.9u
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Eingangs Schutzschaltung
angegeben ist und 25mA nur für die Digitalpins gelten, schlage ich statt 1N4148 Schottkydioden wie BAT54 oder BAT41/43/46/48 vor. Wenn man den ADC Bereich etwas verkleinert, könnt man R2 splitten und die Dioden auf einem etwas höheren Level anschließen. Das ADC Datenblatt möchte einen Quellwiderstand
Wolf17 schrieb im Beitrag #7622362: > schlage ich statt 1N4148 Schottkydioden wie BAT54 oder BAT41/43/46/48 vor. Ich schlage da eher "Low Leakage Dioden" vor, dass nicht schon der bei Schottkydioden sehr hohe und zudem temperaturabhängige Leckstrom die Messgenauigkeit zunichte macht
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Kennlinie des Vorwärtsstroms über der Vorwärtsspannung
10³ IF (mA) 006aac829 (3) (1)— 10² (2) 10 (1) (2) (3) 1 10⁻¹ 0.0 0.4 0.8 1.2 VF (V) (1) Tamb = 125 °C (2) Tamb = 85 °C (3) Tamb = 25 °C Fig 1. Forward current as a function of forward voltage; typical values
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-0,5V erzeugen
kleiner Überschwinger bei Lastwechsel, Start oder Powerdown und > der OP-Amp ist gekillt. Die BAT54 sind mir ausgegangen und müssen erst bestellt werden. Sonst schaut die Lösung besser aus als die vorige.
Fabian S. schrieb im Beitrag #7620476: > Die BAT54 sind mir ausgegangen und müssen erst bestellt werden. Sonst > schaut die Lösung besser aus als die vorige. Wenn man die BAT54 verwendet, könnte man es mit ca. 10mA Durchflussstrom sogar mit einer
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Nahaufnahme einer bestückten Leiterplatte
BAT2 RTOS J1 MIC J10 C3 R155 C1469 C96 C95 C18 R81 R12 R813 R811 C185 C118 R119 C117 C116 C115 C114 C113 C112 C111 C110 C109 C108 C107 C106 C105 C104 C103 C102 C101 C100 C99 C98 C97 C96 C95 C94 C93 C92
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LTspice Simulation Schaltplan und Oszillogramm
120ms 140ms 160ms 180ms 200ms .step param L 5m 20m 5m .step param R 45 70 5 L1 Uin V1 {L} R2 {R} D1 BAT54 Uout R1 4k7 C1 1µ PULSE(0 5 0 50n 50n 12u 25u) .tran 200m Lmessen_Diode.asc
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LTspice Simulation Schaltplan und Oszillogramm
1.5ms 1.8ms 2.1ms 2.4ms 2.7ms 3.0ms .step param L 5m 20m 5m .step param R 45 70 5 L1 D1 R2 Uin {L} {R} BAT54 Uout V1 R1 4k7 C1 1µ PULSE(0 5 0 50n 12u 25u) .tran 20m
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Schaltplan und Simulationsergebnis einer Diodenschaltung
Lmessen_Diode.asc Lmessen_Diode_47R.raw .step param L 5m 20m 5m .step param R 45 70 5 Uin L1 R2 D1 BAT54 Uout V1 C1 R1 1µ 4k7 PULSE(0 5 0 50n 50n 12u 25u) tran 20m 3.8V 3.6V 3.4V 3.2V 3.0V 2.8V 2.6V 2.4V 2.2V 2.0V 0ms 1ms 2ms 3ms 4ms 5ms 6ms 7ms 8ms 9ms 10ms V(uout)
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Schaltplan und Simulationsergebnis einer Diodenschaltung
Lmessen_Diode.asc .step param L 5m 20m 5m Uin L1 {L} R2 68 BAT54 Uout C1 1µ R1 4k7 V1 PULSE(0 5 0 50n 12u 25u) .tran 20m V(uout) 4.0V 3.6V 3.2V 2.8V 2.4V 2.0V 1.6V 1.2V 0.8V 0.4V 0.0V 0ms 2ms 4ms 6ms 8ms 10ms 12ms 14ms 16ms 18ms 20ms
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Induktiver Positionssensor - Fragen dazu
Und auf'm Osci.Bild des Ausganges auch nicht. Bei meinem OP, LT1001, in Deiner Simulation ist die BAT46WJ absolut wirkungsfrei. Deine Schaltung hat Parallel-Schwingkreis am Ausgang, die Temp.abhängigkeit des Sensor-R ist wirksam. Lade doch mal bitte meine "osci_3.asc" in Dein LTspice, mach Dein
buffer, "Bremse gelöst!"); 52: u8g2.drawStr(10, 62, buffer); 53: u8g2.sendBuffer(); 54: } [/code] Das Blinken stammt nun daher (sagt meine Glaskugel): 1.) in Zeile 43 gibt es bereits ein "u8g2.sendBuffer();" Dort wird der Balken und die Progress-Prozentzeile, die Du vorab
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Grüne Leiterplatte mit Drähten auf Holzuntergrund
BAT+, C1, C2, C3, C4, C5, C6, C7, C8, C9, C10, C11, C12, C13, C14, C15, C16, C17, C18, C19, C20, C21, C22, C23, C24, C25, C26, C27, C28, C29, C30, C31, C32, C33, C34, C35, C36, C37, C38, C39, C40, C41, C42, C43, C44, C45, C46, C47, C48, C49, C50, C51, C52, C53, C54, C55, C56, C57, C58, C59, C60, C61, C62, C63, C64, C65, C66, C67, C68, C69, C70, C71, C72, C73, C74, C75, C76, C77, C78, C79, C80, C81, C82, C83, C84, C85, C86, C87, C88, C89, C90, C91, C92, C93, C94
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Pedelec Akku Zellentausch - Frage zum BMS
sind eingetroffen. Herkunfts-Quelle: nkon.nl, Typ: NCR18650PF Frisch aus der Kiste haben sie 3.54 Volt bei 21 mOhm Ich werde jetzt mal 4 Stück voll laden, und dann meine Massage-Pistole bestücken (da sind auch die Akkus alle). Dabei kann ich mal mit dem Punktschweißen Erfahrungen sammeln.
den beiden Messungen. Wäre sie unterhalb eines kritischen Wertes gewesen, hätte das Messgerät ja eh "BAT" gerufen. Ich habe grade noch mal eingeschaltet, das Messgerät meckert noch nicht. Armin X. schrieb im Beitrag #7605576: > Du hast an alle Zellen Verbinder welche einen Widerstand aufweisen. >
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kleine SMD Graetz-Brücke gesucht
Graetz-Brücke in SMD für max. 20V und 50mA. kleine Brückengleichrichter: UMR11N (80V 100mA SOT363) BAT54SDW (30V 200mA SOT363) BAV99L-AL6-R (85V 200mA SOT363) SDM10M45SD (Diodes 45V 100mA SOT26) SDM1L30BLP (Diodes 1A 30V V-DFN5060-4) CMXD3004SR (350V 200mA SOT26)
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Was für Weihnachtsdeko im Flur?
schrieb im Beitrag #7795121: > Und auch dort habe ich mich einmal im Winkel vertan. Der Winkel von 54° (45+9) war schon richtig. Du hättest die 54° beim Absägen nur nicht mehr von den 90° abziehen brauchen. Erst dadurch ist der falsche Winkel von 36° entstanden (45-9).
Daniel S. schrieb: >> Und auch dort habe ich mich einmal im Winkel vertan. > > Der Winkel von 54° (45+9) war schon richtig. Du hättest die 54° beim > Absägen nur nicht mehr von den 90° abziehen brauchen. Erst dadurch ist > der falsche Winkel von 36° entstanden (45-9). Jupp habe auch die 108
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Victron ve.bus protokoll analyse
Command read ram outbuf[j++] = 0x00; //umain outbuf[j++] = 0x04; //4-bat volt ergibt dann 83 83 fe 44 00 e6 85 15 5e 80 14 4d ff 1480 -> 52.48 V bat 5E15 -> 240.85 V mains Was ich nicht verstehe ist der strom.
anstatt sie zu schäzen. Ich stell den code nochmals rein. Mit graphik & de-stuffing & 2-kernen & bat/power auslesen.
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geeignete Batterie gesucht - für Messgerät
10373,4923,7282,4924,12080,13475,15730 macht so was wie eures und lebt 5 Jahre mit powered by 8500mAh Li-SOCI2 bat.
Wartungstermin mal eine Woche lang überzogen wird (Wetter, Krankheit, Feiertag, ...) ? Dann wären wir schon bei 54,72 Ah. So knapp wie du darf man also nicht rechnen. Davon abgesehen, glaube ich wie einige andere hier, dass es in der Natur in Bodennähe nicht viel gibt, bei man im Sekundentakt mitloggen muss -
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Absichern 74HCT
Umfang/Nutzen)? Macht vielleicht eine TVS Diode hier pro Eingang Sinn? Externe clamping Dioden (z.B. BAT54S)? Eine Z-Diode? Ich bin kein Profi und würde mich wirklich sehr über konstruktive Vorschläge freuen. :-) Mit freundlichen Grüßen, Ben
Falk B. schrieb im Beitrag #7517815: >> Externe clamping Dioden (z.B. BAT54S)? > Das ist das Mittel der Wahl! Je eine Diode nach GND, eine nach VCC. Aber > an VCC muss dann ein fette Z-Diode ran, damit im Fehlerfall VCC nicht > hochgezogen werden kann. Wenn man es besser
